混凝土緩凝劑精選(九篇)
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第1篇：混凝土緩凝劑范文
[關(guān)鍵詞]水泥混凝土 超時緩凝 超量摻加
水泥混凝土加水后,由于水泥的水化,隨著時間的推移,漿體逐漸失去流動性、可塑性,這一過程稱為混凝土的凝結(jié)。我國標(biāo)準(zhǔn)按照美國材料試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)(ASTMC403)提出的貫入阻力試驗(yàn)來確定混凝土的凝結(jié)時間。若貫入阻力達(dá)3.5MPa和28MPa分別表示混凝土的初凝和終凝。混凝土的初凝時間不能過快,以便施工時有足夠的時間來完成混凝土的攪拌、運(yùn)輸、澆搗和砌筑等操作,混凝土的終凝也不能過遲,以便混凝土能夠盡快的硬化,達(dá)到一定的強(qiáng)度,以利于下道工序的進(jìn)行。
水泥混凝土凝結(jié)時可能產(chǎn)生的異常凝結(jié)行為主要為:假凝、瞬凝、超時緩凝和不凝。假凝其特征是水泥和水接觸后幾分鐘內(nèi)就發(fā)生凝固,且沒有明顯的溫度上升現(xiàn)象。此時再加拌和(無須加拌和水),仍可以恢復(fù)塑性,用于澆注并以通常形式凝結(jié);瞬凝,特征是水泥和水接觸后漿體很快地凝結(jié)成為一種很粗糙的、和易性差的混合物,并在大量放熱的情況下很快凝結(jié);超時緩凝就是混凝土的終凝時間嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)或預(yù)計(jì)的凝結(jié)時間。在水泥混凝土施工過程中,如果產(chǎn)生異常凝結(jié),將對工程質(zhì)量造成嚴(yán)重的危害。
一、水泥混凝土產(chǎn)生超時緩凝的現(xiàn)象
隨著商品混凝土和泵送混凝土的發(fā)展,在混凝土的生產(chǎn)過程中通常摻加了減水劑、緩凝劑等外加劑和活性摻和料。如果外加劑的摻量過大、或出現(xiàn)外加劑與水泥和活性摻和料的相容性等問題而引起的水泥混凝土凝結(jié)時間嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)和預(yù)計(jì)的凝結(jié)時間造成混凝土很長時間才凝結(jié),對強(qiáng)度造成損失,并影響工期,有的造成混凝土長期不凝結(jié),使結(jié)構(gòu)破壞,以致造成嚴(yán)重的工程事故。
二、水泥混凝土產(chǎn)生超時緩凝的原因
1.緩凝組分的超量摻加
混凝土工程中常用緩凝劑來延長凝結(jié)時間,使新拌混凝土較長時間保持塑性,以便澆注,提高施工效率,在泵送混凝土中緩凝劑和高效減水劑復(fù)合使用可以減少坍落度損失,保持良好的泵送性能。緩凝劑和緩凝減水劑均具有一個適宜的摻量范圍(按水泥質(zhì)量的百分含量)如:木質(zhì)素磺酸鈣摻量為0.2~0.3%,葡萄糖酸鈣的摻量為0.1~0.3%;工程中通常規(guī)定木質(zhì)磺酸鈣和葡萄糖酸鈣類緩凝劑的摻量不超過0.25%。研究表明隨著緩凝劑摻量增加,緩凝作用增強(qiáng),在適宜的范圍內(nèi)摻緩凝劑不但不會影響后期強(qiáng)度,反而有所提高;但超劑量(大于適宜摻量的5倍)的使用緩凝劑不但產(chǎn)生嚴(yán)重緩凝,而且還要造成強(qiáng)度損失,嚴(yán)重者造成長時期不凝結(jié)硬化,造成嚴(yán)重后果,產(chǎn)生工程質(zhì)量事故。
2.減水劑與水泥、摻和料的相容性問題
在現(xiàn)代混凝土技術(shù)中,并不是每一種符合國家標(biāo)準(zhǔn)的水泥在使用一定的減水劑時都有同樣的工作性能,同樣也不是每一種符合國家標(biāo)準(zhǔn)的減水劑對每一種水泥流變性能的影響都一樣,這就是水泥和減水劑的相容性問題。與水泥一樣,摻和料與水泥之間也存在相容性問題。影響減水劑與水泥、摻和料相容性的主要因素,對減水劑來說,是其化學(xué)性質(zhì)、分子量、交聯(lián)度、磺化程度和平衡離子;對水泥來說,是SO3含量同水泥中的C3A的含量、水泥細(xì)度和堿含量的匹配。其中水泥中的C3A的含量、SO3的形態(tài)和含量、減水劑對石膏的溶解度的影響和摻和料的種類通常是引起相容性問題的主要原因。
減水劑與水泥的相容性問題對水泥混凝土凝結(jié)的影響,既有過早凝結(jié)硬化的,如:假凝、瞬凝,也有超時緩凝的。混凝土工程中高效減水劑的超量摻加,由于表面電荷有時異常高度集中而引起水泥漿體絮凝和高度觸變性,表現(xiàn)為超時緩凝;同時由于水泥與減水劑相容性引起水泥混凝土假凝、瞬凝其產(chǎn)生的水化產(chǎn)物覆蓋在水泥顆粒表面,阻礙水泥與水進(jìn)一步反應(yīng),使水泥水化反應(yīng)的誘導(dǎo)期延長,也可能表現(xiàn)為水泥混凝土超時緩凝;另外摻和料的摻加及其與減水劑的相容性問題也可能引起水泥混凝土的超時緩凝。
3.水泥中SO3含量
緩凝劑的緩凝作用也受某些水泥的SO3含量所影響。如在觀音閣水庫大壩混凝土的施工中,出現(xiàn)了超時緩凝現(xiàn)象。經(jīng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)觀音閣水庫大壩澆注混凝土所用水泥在生產(chǎn)過程中因控制氟石膏摻量的微機(jī)失控,造成氟石膏實(shí)際摻量劇減,導(dǎo)致水泥中SO3含量僅有0.7~0.8%嚴(yán)重偏低造成混凝土不凝。
4.水泥摻和料
目前,工程中使用的水泥大多都有摻和料,摻和料的加入既降低了水泥的成本,又改善了水泥的某些性能。但摻和料品種或用量不當(dāng)時,則往往會引起混凝土異常凝結(jié)。如摻量過高時,可能引起超時緩凝。
5.不恰當(dāng)?shù)氖┕すに嚮虼胧?/p>
在混凝土的生產(chǎn)和施工過程中不恰當(dāng)?shù)拇胧┮部赡芤鸹炷恋某瑫r緩凝。如混凝土在生產(chǎn)時拌和水中含有油類、酸、糖,在外摻緩凝劑的條件下會對混凝土產(chǎn)生嚴(yán)重的緩凝現(xiàn)象。如:湖南某糖廠施工了一批預(yù)制構(gòu)件,施工后一個星期仍未硬化,后經(jīng)調(diào)查,發(fā)現(xiàn)預(yù)制構(gòu)件養(yǎng)護(hù)覆蓋層為裝過糖的舊麻袋,其中糖隨養(yǎng)護(hù)用水摻入混凝土中而引起超時緩凝。因?yàn)樘菗饺胨嗷炷林?能吸附在水泥混凝土表面上,形成同種電荷的靜水膜,使水泥顆粒相互分散,不致相互聚合成較大的粒子,從而起到緩凝作用。
另外在上述原因引起混凝土超時緩凝的前提下,混凝土的初凝和終凝時間延長,而施工卻按預(yù)計(jì)的凝結(jié)時間進(jìn)行養(yǎng)護(hù),而此時混凝土還沒有終凝,過早的實(shí)施養(yǎng)護(hù),會破壞混凝土的結(jié)構(gòu),使混凝土的早期強(qiáng)度發(fā)展受到損失,在某種意義上也推遲了水泥混凝土的凝結(jié)硬化。
參考文獻(xiàn):
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第2篇：混凝土緩凝劑范文
關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土厚板轉(zhuǎn)換層施工技術(shù)
中圖分類號：TU74 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：
Abstract: combining with engineering examples. Mainly a project 1.8 m thick plate conversion layer construction, this paper briefly describes in reinforced concrete thick plate conversion layers structure construction technology.
Keywords: reinforced concrete thick plate conversion layers construction technology
1.工程概況
該工程是一座多功能的綜合性大廈，地上33層，地下1層，大屋面總高度為99．27 m，總建筑面積為60 375 m2 ，第4層為1.8 m厚板轉(zhuǎn)換層，將其上部5～33層的剪力墻結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換成框架結(jié)構(gòu)體系，見圖1。轉(zhuǎn)換層厚板的平面尺寸為1318 m ，鋼筋重達(dá)850 t，混凝土總量為2430 m3 ，強(qiáng)度等級C40。
2.確定施工方案
厚板轉(zhuǎn)換層自重及施工荷載為51．3 kN／m2，采
圖1 轉(zhuǎn)換層平面布置圖
用常規(guī)的支模體系，單靠下層樓板承受如此大的荷載勢必會破壞下層結(jié)構(gòu)，而采用分層卸載的方法則必須從地下室底板起搭設(shè)4層支撐架，靠各層樓面的變形協(xié)調(diào)來傳遞擴(kuò)散荷載，這樣既不經(jīng)濟(jì)也不能保證結(jié)構(gòu)樓板不產(chǎn)生開裂現(xiàn)象。經(jīng)過分析比較和計(jì)算，確定采用疊合梁的原理轉(zhuǎn)換厚板，即將轉(zhuǎn)換板混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑0.8 m厚，待其強(qiáng)度增長達(dá)到90％ 后再澆筑第二層1.0 m厚混凝土，利用第一層先澆板承受第二層后澆板的施工荷載，轉(zhuǎn)換板的鋼筋相應(yīng)分兩層綁扎。
2 施工方法
2．1 模板工程
模板支架采用扣件式鋼管腳手架，鋼管采用外徑48 mm、壁厚3.5 mm的焊接鋼管。立桿用3.6 m的整根鋼管，中間不設(shè)接頭，間距為0．5 m x0．5 m，立桿下滿鋪2.5 cm厚木板，水平方向拉桿設(shè)4道，并設(shè)剪刀撐。頂端橫桿與立桿的扣件下加設(shè)1個扣件，以增大抗滑移能力。頂端橫桿上放10cm×10cm木檁條，間距為40cm。模板采用竹節(jié)板。轉(zhuǎn)換層的側(cè)模用l4鋼筋在相應(yīng)位置與暗梁主筋拉接，橫縱間距見圖2、圖3，外部與模板背楞固定。經(jīng)驗(yàn)算，上述模板支撐體系滿足第一步0.8 m厚混凝土的施工要求。
圖2 先澆0.8 m厚混凝土側(cè)板安裝示意圖
在轉(zhuǎn)換層施工期間，1～3層的梁板支撐均不拆除，在第一步0.8 m厚混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后，在第二步1.0 m厚混凝土澆筑前，松開三層模板支撐頂端橫桿與立桿的扣件進(jìn)行卸荷，然后再全部上緊，以使第一步0.8 m厚混凝土板和模板支撐體系共同承受上部荷載。在第二步1.0 m厚混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后方可拆除全部模板及支撐。
圖3 后澆1．0 m厚混凝土側(cè)板安裝示意圖
2.2 鋼筋工程
鋼筋綁扎分兩次完成，先綁扎下層0.8 m 范圍內(nèi) 32@110和 2O@200兩層鋼筋，待混凝土澆筑完并處理好上表面后再綁扎上部1.0 m范圍內(nèi)鋼筋。轉(zhuǎn)換厚板1．8 m高整板各層鋼筋網(wǎng)片的固定，使用鋼筋作立桿焊接形成間距1 m的架立網(wǎng)，作為各層鋼筋的支撐體系。在0.95 m高位置增設(shè) 2@100雙向鋼筋網(wǎng)，以提高混凝土抗裂性，避免溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力引起混凝土開裂。
2．3 混凝土工程
(1)混凝土配合比。轉(zhuǎn)換層混凝土強(qiáng)度等級為C40，提前進(jìn)行試配，采用“三摻”技術(shù)，調(diào)整混凝土配合比。水泥：砂：石予：水：粉煤灰：外加劑=1：2.06：3.09：0.53：0.22：0.023，選用普通硅酸鹽水泥；摻加適量粉煤灰以減少水泥用量，降低水泥水化熱，可控制混凝土溫度裂縫的出現(xiàn)，統(tǒng)籌改善混凝土的流動性和可泵性；摻加適量UEA膨脹劑，以補(bǔ)償混凝土的收縮。可控制混凝土收縮裂縫的出現(xiàn)；摻加適量緩凝早強(qiáng)減水劑，以提高混凝土早期強(qiáng)度，可控制混凝土初凝時間。混凝土的水膠比控制在0.45以下，砂率控制在44％以內(nèi)，水灰比控制在0.48以下，混凝土的入泵坍落度控制在140―160mm，混凝土總含堿量不大于3 kg／m3 。
(2)混凝土施工縫的處理。
為使轉(zhuǎn)換板的整板的承載性能不因混凝土分兩次澆筑而下降，必須在兩澆筑層結(jié)合面采取特殊處理措施，來保證兩層混凝土板協(xié)同工作嵋 。
預(yù)留坑槽：在先澆層板上表面留設(shè)間距1 m呈梅花形布置的混凝土坑槽，槽深為100 mm，平面邊長300 mm，通過預(yù)埋木盒來實(shí)現(xiàn)。
混凝土表面處理：對先澆層板混凝土上表面。在混凝土初凝前涂刷一道高效緩凝劑即界面劑，混凝土終凝后立即用水沖洗即可露出表面石子，下次混凝土澆筑前再充分水潤。
(3)混凝土的澆筑。
采用泵送商品混凝土，使用插入式振搗器分層搗實(shí)混凝土。通過檢測第一步0．8 nl厚混凝土澆筑時留置的同條件養(yǎng)護(hù)試件的強(qiáng)度，判定混凝土是否達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級，以確定第二步1．0 nl厚混凝土的澆筑日期。
(4)混凝土測溫。
測溫點(diǎn)布置必須具有代表性和可比性，沿澆灌高度，應(yīng)布置在底部、中部和表面，垂直測點(diǎn)間距為500mm，水平測點(diǎn)間距為5m。當(dāng)使用熱電偶溫度計(jì)時，其插入深度可按實(shí)際需要和具體情況而定，一般不少于熱電偶體徑的6～10倍，測溫點(diǎn)的布置距邊角和表面應(yīng)大于50mm，并對測溫數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，實(shí)施動態(tài)控制。
(5)混凝土養(yǎng)護(hù)。
由于轉(zhuǎn)換層在春季施工，所以采用蓄水法進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，在混凝土初凝后先灑水養(yǎng)護(hù)3h。隨后進(jìn)行蓄水養(yǎng)護(hù)，蓄水高度為100 mm。板側(cè)面掛草袋(或麻袋)進(jìn)行澆水養(yǎng)護(hù)，使其保持濕潤。根據(jù)在轉(zhuǎn)換厚板不同深度各相關(guān)部位埋設(shè)的測溫點(diǎn)，所顯示的混凝土內(nèi)部溫度變化情況，及時采取措施，調(diào)整混凝土的養(yǎng)護(hù)水溫。混凝土中心溫度與表面溫度之差。表面溫度與環(huán)境溫度之差均小于25 ℃。當(dāng)中心溫度與表面溫度之差超過25℃時，可提高養(yǎng)護(hù)水溫；表面溫度與環(huán)境溫度超過25℃時，可適當(dāng)降低養(yǎng)護(hù)水溫。反之亦然。
3.結(jié)論分析
（1)施工實(shí)踐證明，采用疊合梁法原理將轉(zhuǎn)換板混凝土分兩次澆筑，很好地解決了厚板的施工荷載傳遞問題，同時將第一次與第二次澆筑的施工縫做成梅花形布置坑槽，解決了混凝土疊合面的抗剪承載力問題。
（2)測溫數(shù)據(jù)顯示，轉(zhuǎn)換層混凝土施工期間，第一次澆筑時間為2006年3月1日至3月3日、第二次澆筑時間為2006年3月19日至3月21日。環(huán)境溫度為12℃～26℃，混凝土入模溫度為19℃～23.1℃，混凝土中心最高溫度為60.7℃～63.5℃。低于預(yù)控極限75℃；最大溫升為36℃～40℃，低于預(yù)控極限值45℃；內(nèi)表溫差最大值為24℃～24．5℃，表外溫差最大值為23.8℃～24.6℃，遠(yuǎn)低于預(yù)控極限值30℃，溫差得到有效控制，同時實(shí)踐證明混凝土配合比設(shè)計(jì)達(dá)到了低水化熱溫升的預(yù)期目的。
（3)混凝土28d抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)報告顯示，試塊強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級的120％～140％ ，均值126％ ，試驗(yàn)結(jié)果表明，按設(shè)計(jì)配合比配制的混凝土強(qiáng)度完全滿足設(shè)計(jì)要求，質(zhì)量穩(wěn)定。
（4)1.8 nl厚板轉(zhuǎn)換層混凝土澆筑2個月后(收縮基本已完成)，經(jīng)現(xiàn)場全面檢查1～4層樓板(包括
轉(zhuǎn)換層)未發(fā)現(xiàn)可見裂縫。
4結(jié)束語
第3篇：混凝土緩凝劑范文
關(guān)鍵詞：聚羧酸高效緩凝減水劑；混凝土；耐久性；工程應(yīng)用技術(shù)
Abstract: in this article, through combining the durability of concrete and water reducing agent engaged in the study of relevant work experience, this paper briefly summarizes the clustering of carboxylic acid efficient slow the structure characteristics of the water reducing agent and its advantages; And detailed analysis of carboxylic acid efficient together on water reducing agent for goods of concrete penetration-proof quality, freezing-thawing resisting sexual resistance, corrosion resistance, anti-chlorine sulphate corrosive, resistance to corrosion of reinforcement, steel and concrete bonding strength of durability influence. Finally, combined with engineering example, the paper introduces the high efficiency of carboxylic acid together on reducing agent of project application technology.
Keywords: gather water reducing agent of carboxylic acid efficient slow; Concrete; Durability; Engineering application technology
中圖分類號：TU37文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：
1． 引言
硬化混凝土的耐久性包括抗?jié)B性、抗凍融性、抗硫酸鹽腐蝕性、抗氯鹽腐蝕性、鋼筋銹蝕、鋼筋―混凝土粘結(jié)強(qiáng)度等幾個方面。通常，適度引氣、水灰比低的硬化混凝土在嚴(yán)酷環(huán)境條件下的耐久件良好。摻用高效減水劑可起到適度引氣、降低水灰比的作用．所以摻入高效減水利可提高硬化混凝土耐久性，至少可以說，高效減水劑的摻入不會對耐久性產(chǎn)生不利影響。
2． 聚羧酸高效緩凝減水劑概述
聚羧酸高效緩凝減水劑對是以帶有羧基、磺酸基、羥基、聚氧化烯基鏈節(jié)等活性基團(tuán)的不飽和可聚合單體為原料，經(jīng)直接共聚法、聚合后功能化法或原位聚合與接枝法制得的一些全新的高性能減水劑。該類減水劑特有的梳形分子結(jié)構(gòu)賦予其低摻量、高堿水、保水及增強(qiáng)效果好等特點(diǎn)，此外，還可以通過“分子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)”、控制合成工藝參數(shù)等手段，調(diào)整其分子結(jié)構(gòu)，分子量及其分布，從而實(shí)現(xiàn)高性能化，因此，該類減水劑已成為高效減水劑的研發(fā)熱點(diǎn)和重點(diǎn)之一，并代表著高效減水劑的發(fā)展趨勢。
聚羧酸高效緩凝減水劑的優(yōu)點(diǎn)：（1）摻量低而分散性能好，通常在膠凝材料用量的0.2%~0.5%的摻量下，混凝土減水率可達(dá)30%以上，且不離析，不泌水。（2）保坍落度性能好，混凝土90~120min內(nèi)坍落度基本無損失；（3）與水泥、摻合料及其他外加劑的相容性好。（4）可有效地提高用于替代波特蘭水泥的粉煤灰、磨細(xì)礦渣等摻合料的摻量，從而降低混凝土成本。（5）可根據(jù)不同設(shè)計(jì)要求，用于配制普通、高強(qiáng)、超高強(qiáng)、高流動性、早強(qiáng)、大體積混凝土等。（6）制備過程中不使用甲醛，因而不會對環(huán)境造成污染。
3． 聚羧酸高效緩凝減水劑對混凝土耐久性的影響分析
3.1 抗?jié)B性
混凝土的抗?jié)B性與其孔隙率及孔結(jié)構(gòu)有關(guān)。混凝土內(nèi)孔隙按孔徑大小大致可分為＜4~5nm、5~50nm、50~100nm及＞100nm四級。若孔徑大于50nm的孔隙體積分?jǐn)?shù)增大，則會對混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性帶來不利影響；若孔徑小于50nm的孔隙體積分?jǐn)?shù)增大，混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性、耐腐蝕性等均有提高。同時，當(dāng)混凝土摻入高效減水劑后，將導(dǎo)致混凝土的水灰比降低，孔結(jié)構(gòu)得以改善，這樣可以有利于增加混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的密實(shí)度，減少泌水通道，從而有效地提高混凝土的抗?jié)B性能。
3.2抗凍融性
高效減水劑對混凝土抗凍融性的影響與普通減水劑類似。當(dāng)混凝土中摻入非引氣型高效減水劑時，減水劑的高效減水作用可有效地使得混凝土的水灰比顯著降低，同時鑒于混凝土結(jié)構(gòu)中可凍結(jié)的游離水減少，使得混凝土抗?jié)B性提高，從而有利于提高抗凍融性。這主要是由于當(dāng)混凝土摻入引氣型高效減水劑或摻入非引氣型高效減水劑與適量引氣劑時，由于所摻外加劑的引氣作用，混凝土體系中會引入一定量的獨(dú)立、微小、穩(wěn)比的氣泡，可有效地緩解凍結(jié)和過冷水遷移所產(chǎn)生的膨脹壓力集中，從而顯著提高混凝土的抗凍融性能。
3.3抗硫酸鹽、氯鹽腐蝕性
通過工程試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，摻高效減水劑混凝土抗硫酸鹽、氯鹽腐蝕性與普通混凝土無明顯差異。雖然聚羧酸高效緩凝減水劑中會含有一定量的硫酸鹽，但是在推薦范圍內(nèi)，一般不會影響硬化混凝土的抗凍融性。另外，為了有效地防止鋼筋腐蝕。一般，高效減水利摻入對鋼筋混凝土中的銅筋無銹蝕作用。
3.5鋼筋-混凝土粘結(jié)強(qiáng)度
對于普通混凝土和輕質(zhì)混凝土，高效減水劑摻入可增強(qiáng)鋼筋-混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度。有資料顯示：對于普通混凝土，若用平圓鋼，則高效減水劑摻入可使7d齡期混凝土的鋼筋-混凝土粘結(jié)強(qiáng)度從1.2MPa增加到3.5MPa；若用螺紋鋼則，則粘結(jié)強(qiáng)度從15.0 MPa增加到27.5 MPa。
4． 工程應(yīng)用技術(shù)
鑒于在混凝土中通過摻入高效減水劑，可以在水灰比一定的條件下，顯著改善混凝土的工作性；也可以在工作性基本相同的條件下，大大減少混凝土拌合用水量，有效地降低水灰比，提高混凝土自身強(qiáng)度。所以，通過摻用高效減水劑可制備各種高強(qiáng)、高性能混凝土。而通過工程實(shí)踐表明，目前通過摻入高效減水劑可制備以下的混凝土產(chǎn)品，使其在混凝土工程中的應(yīng)用廣泛。
（1）預(yù)應(yīng)力或預(yù)制混凝土。摻入高效減水劑可使得預(yù)制混凝土的抗壓強(qiáng)度在8~18h達(dá)到40MPa等級；摻高效減水劑的預(yù)制混凝土可在更低的養(yǎng)護(hù)溫度和更短的養(yǎng)護(hù)時間條件下，得到更高的早期強(qiáng)度，從而減少促凝養(yǎng)護(hù)能耗；此外，還抗壓節(jié)約水泥，減小振搗能耗，減少噪音。
（2）補(bǔ)償收縮混凝土。制備補(bǔ)償收縮混凝土?xí)r，摻入一定量的高效減水劑，可降低水灰比，增加混凝土早期收縮，減少混凝土的后期收縮，從而節(jié)約膨脹劑或膨脹水泥。
（3）對于普通骨料混凝土，摻入高效減水劑可減小泵送壓力和管壓30%；對于輕骨料混凝土，摻入高效減水劑可減小泵送壓力和管壓10%；此外，摻入高效減水劑可減小泵送阻力隨泵送速度增大而增加的幅度。
（4）鋼纖維增強(qiáng)混凝土。對于鋼纖維增強(qiáng)混凝土，摻入高效減水劑可減小由于鋼纖維摻入而引起的工作性損失；當(dāng)然，與不摻鋼纖維的混凝土相比，要得到相同的工作性，摻鋼纖維混凝土的高效減水劑摻量需適當(dāng)增加。
（5）超高強(qiáng)混凝土。高效減水劑的減水分散、增強(qiáng)效果好，所以可用于制備超高強(qiáng)混凝土。研究發(fā)現(xiàn)，混凝土中摻用占重量1%~4%的高效減水劑，可使100d齡期強(qiáng)度高達(dá)150MPa。
（6）高鋁水泥混凝土。為保證高鋁水泥混凝土的性能，一般水灰比不高于0.40，水泥用量不低于400kg/m3，否則混凝土的強(qiáng)度，尤其是后期強(qiáng)度將會降低，其原因是亞穩(wěn)態(tài)的鋁酸鈣水合物轉(zhuǎn)化為穩(wěn)態(tài)的鋁酸三鈣水合物。如果在高鋁水泥混凝土中摻入高效減水劑，就可以在較低水灰比的條件下，制得工作性良好的流態(tài)混凝土，而且不影響混凝土的后期強(qiáng)度。也即摻高效減水劑的高鋁水泥超塑性混凝土的2d齡期抗壓強(qiáng)度低于基準(zhǔn)混凝土，而180d齡期的抗壓強(qiáng)度于基準(zhǔn)混凝土基本相當(dāng)、其原因是高效減水劑對高鋁水泥的水化速度無明顯影響。
（7）粉煤灰、礦渣、硅灰活性摻合料摻量較高的高性能混凝土。當(dāng)以大量粉煤灰代替普通水泥制備高強(qiáng)混凝土?xí)r，摻入高效減水劑可改善工作性，減少拌合用水量約20％，同時可進(jìn)一步提高強(qiáng)度。混凝土中摻入高效減水劑，可在保證工作性的前提下，增大粉煤灰或礦渣等水泥基替代材料的摻量，結(jié)語水泥，同時不影響混凝土的強(qiáng)度，因此具有突出的環(huán)境和經(jīng)濟(jì)效益。同樣，當(dāng)水泥漿或混凝土中摻用硅灰時，達(dá)到相同工作性所需的拌合用水量隨硅灰摻量的增大而增大。為此，可在硅灰摻量一定的條件下，摻入高效減水劑拌合用水量；亦可在拌合用水量一定的條件下，摻入高效減水劑來增大硅灰摻量。
5． 結(jié)語
文章通過結(jié)合筆者從事混凝土減水劑研究的相關(guān)工作經(jīng)驗(yàn)，對聚羧酸高效緩凝減水劑的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行了詳細(xì)分析，針對聚羧酸高效緩凝減水劑對混凝土的抗?jié)B性、抗凍融性、抗硫酸鹽腐蝕性、抗氯鹽腐蝕性、鋼筋銹蝕、鋼筋-混凝土粘結(jié)強(qiáng)度等耐久性的影響進(jìn)行了全面分析。分析結(jié)果表明，摻用高效減水劑可起到適度引氣、降低水灰比的作用．所以摻入高效減水利可提高硬化混凝土耐久性，至少可以說，高效減水劑的摻入不會對耐久性產(chǎn)生不利影響。
參考文獻(xiàn)：
[1] 黃大能，謝堯生. 中低強(qiáng)度混凝土專用聚羧酸減水劑――Point-400S型緩凝高效減水劑[J]. 建筑施工，2002，(03)：35～39.
[2] 王子明；郝利煒；王曉豐. 第三代混凝土減水劑――聚羧酸系高性能減水劑[J]. 山西建筑，2011，(06)：78～80.
第4篇：混凝土緩凝劑范文
【關(guān)鍵詞】高層建筑；轉(zhuǎn)換層；鋼筋混凝土；施工技術(shù)
一、鋼筋綁扎施工技術(shù)
（1）施工前的準(zhǔn)備工作。在施工前，應(yīng)首先把握鋼筋的原料質(zhì)量，確保按照設(shè)計(jì)要求標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)格采購。在鋼筋工程施工前，需按照圖紙的要求級別、根數(shù)、直徑、尺寸、形狀等準(zhǔn)備好鋼筋下料。在制作鋼筋前，需保證其表面的氧化皮及污垢清理干凈，對于現(xiàn)場缺少與圖紙要求相符的材料，需要用其他規(guī)格材料替代時，必須征得設(shè)計(jì)部門與監(jiān)理部門的同意，經(jīng)過設(shè)計(jì)變更手續(xù)后才能施工。（2）鋼筋的施工方式。由于框支梁的鋼筋需要插入柱內(nèi)約1.2～1.5m，因此柱內(nèi)混凝土必須等到框支梁綁扎完畢之后才能進(jìn)行澆筑，在澆筑過程中應(yīng)注意避免鋼筋移位及混凝土污染鋼筋現(xiàn)象。框支梁鋼筋在綁扎時應(yīng)事先搭設(shè)臨時的鋼管支撐，等到混凝土澆筑之后再拆除，重新搭設(shè)正式的框支梁支撐架，當(dāng)梁的跨度≥8.5cm時，框支梁除了按照設(shè)計(jì)的要求采取配筋之外，還應(yīng)確保鋼筋骨架就位后不會產(chǎn)生施工變形，并在梁的上部下排筋下端加設(shè)Φ22≤220mm的橫向支撐鋼筋，并沿著梁骨架的兩側(cè)加設(shè)Φ22≤100mm的斜撐垂直支撐筋。因框支梁柱節(jié)點(diǎn)處鋼筋較密，鋼筋下料時需精算彎鉤長度、每根主筋做好編號，保證鋼筋綁扎一次到位，確保框支梁柱節(jié)點(diǎn)截面尺寸；考慮框支梁柱節(jié)點(diǎn)澆筑混凝土?xí)r下料難、下振動棒難的情況，綁扎此處鋼筋時可預(yù)先間隔插入Φ48鋼管撐開下料、下棒空間。
二、轉(zhuǎn)換層的鋼筋施工要注意的事項(xiàng)
（1）首先要熟悉圖紙、施工順序。在施工轉(zhuǎn)換層的施工前鋼筋翻樣必須熟悉圖紙，特別是對結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位放大樣。鋼筋在綁扎前必須對施工順序、操作方法和要求向操作人員詳細(xì)交底，施工過程中對鋼筋規(guī)格、數(shù)量、位置隨時進(jìn)行復(fù)核檢查。要特別注意一些較復(fù)雜部位的鋼筋位置，數(shù)量及規(guī)格。（2）控制各種鋼筋的施工。施工時，在鋼筋綁扎完成后，必須特別檢查直螺紋接頭以及懸臂結(jié)構(gòu)的撐腳是否牢固可靠。施工當(dāng)中要嚴(yán)格控制柱插筋位置，避免發(fā)生鋼筋位移及規(guī)格與設(shè)計(jì)圖紙不符。控制面板負(fù)筋的高度，特別是懸挑部位的鋼筋，設(shè)置鋼筋支架及跳板，避免人為踩踏后落低，懸挑結(jié)構(gòu)必須單獨(dú)開具隱蔽工程驗(yàn)收單。（3）工程結(jié)構(gòu)的鋼筋不任意代換。在施工轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)的工程結(jié)構(gòu)上的鋼筋不得任意代換，實(shí)際情況需調(diào)整時必須由技術(shù)部門與設(shè)計(jì)協(xié)商同意后方可施行，并辦技術(shù)核定單。鋼筋的綁扎搭接及錨固除規(guī)范要求外還須滿足抗震設(shè)計(jì)規(guī)范要求。鋼筋綁扎時如遇預(yù)留洞、預(yù)埋件、管道位置，須割斷妨礙的鋼筋，要按圖紙要求留加強(qiáng)筋，嚴(yán)禁任意拆、移、割。（4）專人管理鋼筋混凝土施工。在施工澆搗混凝土?xí)r要派專人看管，隨時隨地對鋼筋進(jìn)行糾偏，以保證鋼筋位置正確。柱頭、剪力墻插筋與底板下皮鋼筋綁扎牢固，在底板面筋上套一只箍筋，箍筋位置放正確后與底板面筋點(diǎn)焊，離面筋1米的范圍內(nèi)再套三只箍筋，插筋與箍筋綁扎牢固。剪力墻插筋根據(jù)面筋的軸線，用麻線拉出剪力墻的外邊線，在底板面筋點(diǎn)焊剪力墻插筋的定位筋，根據(jù)定位筋插入鋼筋，下端與底板下皮鋼筋綁扎牢固，上部與定位筋綁扎牢固，離定位筋1米高度范圍內(nèi)綁扎三道引鐵，并設(shè)置板墻“S”拉筋。轉(zhuǎn)換板底部保護(hù)層厚度為35mm，采用35×50×50的混凝土墊塊，梅花形布置，每平米不少于一塊。頂部保護(hù)層厚度為35mm。
三、轉(zhuǎn)換層混凝土的澆筑技術(shù)
（1）確保混凝土施工.在進(jìn)行混凝土施工盡量安排在白天進(jìn)行，并確保混凝土的輸送不問斷。混凝土澆筑應(yīng)分層進(jìn)行，每層高度控制在300～500mm。每層間隔時間1.5～2h。混凝土的振搗采用機(jī)械振搗為主，人工扦插為輔。插入振動器宜采用快插慢拔，振動時間以出現(xiàn)泛漿為準(zhǔn)，同時插入點(diǎn)距離應(yīng)在振動棒有半徑1.25倍范圍內(nèi)。（2）混凝土的鋪設(shè)。在進(jìn)行樓板混凝土澆筑，除在梁處采用插入式振動器外，其余均采平板振動器沿垂直澆筑方向來回振搗。平板振動器依口成排進(jìn)行，且排與排之間應(yīng)有一定的搭接，確保混凝土不漏振，以達(dá)到其密實(shí)度。（3）嚴(yán)格進(jìn)行施工布管及拆管。管泵送前，加強(qiáng)壓送水濕潤管和泵體，必要時將濕麻袋覆蓋于泵管上，降低混凝土溫度；泵送過程中，有泵管與溜槽配合，控制泵送沖擊力，避免撓動深梁錨固筋；混凝土入模溫度控制。入模溫度直接影響混凝土的中心溫升值，固而降低入模溫度是轉(zhuǎn)換層大體積混凝土施工重要控制內(nèi)容之一。
參 考 文 獻(xiàn)
[1]趙西安．現(xiàn)代高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M]．北京：科學(xué)出版社，2000：937～1146
第5篇：混凝土緩凝劑范文
關(guān)鍵詞：混凝土；轉(zhuǎn)換梁；施工技術(shù)；系
中圖分類號：TU765文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：
型鋼混凝土作為轉(zhuǎn)換框架的轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)在目前是應(yīng)用很廣泛的結(jié)構(gòu)形式。型鋼構(gòu)件重量大吊裝不便，應(yīng)依據(jù)現(xiàn)場起重條件合理分節(jié)，吊裝前做好預(yù)拼工作。預(yù)應(yīng)力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁起拱高度，要根據(jù)規(guī)范、圖紙、設(shè)計(jì)要求和現(xiàn)場狀況綜合分析，并結(jié)合成熟的工程經(jīng)驗(yàn)確定。
1 工程概況
某建筑物地下 4層，基礎(chǔ)埋深 20.31m,主樓 26 層，檐高 99.80m，附樓12層，檐高 45.05m，結(jié)構(gòu)形式為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。附樓⒁∽⒄軸e～h軸，1～3層為劇院，中間無柱，在 3 層頂設(shè)置4根預(yù)應(yīng)力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁，跨度為27.6m。預(yù)應(yīng)力-型鋼混凝土梁截面尺寸為 1300mm×1800mm，梁內(nèi)型鋼構(gòu)件截面為“工”形，高度 1400mm，上翼緣寬度600mm，下翼緣寬度 750mm，鋼板厚度 80mm，鋼材型號為 Q345B-Z15，腹板厚 45mm，上下翼緣全長布置栓釘，規(guī)格為Ф19mm，長度 140mm，橫縱向間距200mm。轉(zhuǎn)換梁結(jié)構(gòu)配筋為上鐵配置28Ф32，下鐵配置32Ф32，箍筋 16@200，加密區(qū)間距為100mm。采用有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力配筋為 10根@s15Ф2mm 高強(qiáng)低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，每側(cè)5根對稱布置；其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fptk=1860N|mm2，張拉控制應(yīng)力 фcon=1302N|mm2，混凝土強(qiáng)度等級為C40。
2 施工工藝
預(yù)應(yīng)力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁施工工序?yàn)?搭設(shè)轉(zhuǎn)換梁支撐架及鋼梁安裝操作平臺支梁底模放置千斤頂鋼梁吊裝就位鋼梁焊接拆除千斤頂綁扎梁上鐵鋼筋綁扎梁下鐵鋼筋安裝預(yù)應(yīng)力波紋管及鋼絞線綁扎梁兩側(cè)腰梁鋼筋支設(shè)梁側(cè)模澆筑混凝土混凝土養(yǎng)護(hù)預(yù)應(yīng)力張拉模板拆除。
2.1 型鋼梁施工
2.1.1 型鋼梁分節(jié)。型鋼梁總重40 余 t，由于構(gòu)件的長度和重量較大，給鋼梁安裝帶來困難。經(jīng)與設(shè)計(jì)協(xié)商，選擇梁內(nèi)力較小的位置將鋼梁分為4節(jié)，每節(jié)長度與重量相近。
2.1.2 型鋼梁深化設(shè)計(jì)。型鋼混凝土梁由鋼筋混凝土與型鋼梁共同組成，因此在深化設(shè)計(jì)時既應(yīng)滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求，同時還應(yīng)該滿足鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求。
2.1.3 鋼梁安裝。鋼構(gòu)件運(yùn)到施工現(xiàn)場后檢查構(gòu)件的制作情況，核對尺寸然后進(jìn)行預(yù)拼裝。確定構(gòu)件無誤吊至相應(yīng)位置后，其下面設(shè)置 4臺千斤頂，用于調(diào)節(jié)鋼梁安裝時的豎向高度，同時調(diào)整鋼梁的起拱高度。每節(jié)鋼梁置于千斤頂上后，為防止鋼梁傾倒，均要做臨時支撐，并將安裝板用螺栓連接牢固，臨時固定后開始鋼梁的連接。
2.1.4 焊接工藝。鋼梁現(xiàn)場焊接采用手工電弧焊，E50系列低氫型焊條。鋼板厚度較大、剛度大，焊接預(yù)熱溫度為 250～400，預(yù)熱范圍為焊縫兩側(cè)寬250mm。為控制焊接變形，焊接接頭勻速對稱焊接，連續(xù)焊接過程中控制焊接區(qū)母材溫度，遇有中斷施焊的情況，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)暮鬅帷⒈卮胧俅魏附訒r重新預(yù)熱溫度應(yīng)高于初始預(yù)熱溫度。焊縫進(jìn)行100%超聲波檢測。
2.1.5 型鋼梁的起拱。本工程轉(zhuǎn)換梁起拱高度按梁凈跨度的2‰取值，擬定值 55mm，型鋼梁的最終起拱高度應(yīng)與轉(zhuǎn)換梁一致。在其安裝過程中由于有千斤頂?shù)闹危冃慰梢院雎圆挥?jì)，但在拆除千斤頂后，鋼梁自重、部分鋼筋的重量以及施工荷載的作用可能會產(chǎn)生變形，這部分變形并不包含在55mm 以內(nèi)，因此鋼梁實(shí)際起拱應(yīng)為55mm+，如果值較大會給施工帶來影響，在鋼梁安裝前應(yīng)對其進(jìn)行計(jì)算，本工程計(jì)算max=7.5mm，因此，型鋼梁的起拱高度為62.5mm。
2.2 鋼筋綁扎
2.2.1 鋼筋與型鋼柱的連接
型鋼轉(zhuǎn)換梁與兩側(cè)型鋼混凝土柱連接時，型鋼混凝土柱的腹板和翼緣板阻礙部分轉(zhuǎn)換梁鋼筋進(jìn)柱錨固或貫通。因此，受腹板阻礙的鋼筋采取在腹板上開孔的方式處理，受翼緣板阻礙的鋼筋先在鋼骨柱翼緣板上預(yù)先焊接鋼牛腿，轉(zhuǎn)換梁鋼筋與鋼牛腿采用焊接方式連接。
2.2.2 鋼筋翻樣與深化。由于鋼筋在梁柱節(jié)點(diǎn)處相互交叉，并且受到型鋼柱翼緣板、腹板、加勁板的影響，在有限的空間內(nèi)要排布大量的鋼筋，并且要順利穿過預(yù)留的鋼筋孔，因此需要對鋼構(gòu)件和鋼筋進(jìn)行深化設(shè)計(jì)和翻樣工作。工作步驟為:以平法方式表達(dá)梁上下排鋼筋的排布方式，并以梁截面方法表示梁鋼筋的配筋位置、高度和數(shù)量等關(guān)系，以立面圖表示型鋼柱上牛腿的位置、留孔數(shù)量、孔徑大小、高度等相關(guān)數(shù)據(jù)。
2.2.3 鋼筋綁扎施工。轉(zhuǎn)換梁的箍筋在鋼梁焊接前提前穿在型鋼上，先綁扎上鐵主筋，用腳手架鋼管支撐，與箍筋綁扎完成后再綁扎下鐵，最后綁扎梁兩側(cè)腰梁鋼筋。鋼筋采用直螺紋機(jī)械連接，接頭等級為I 級，設(shè)計(jì)要求為同一截面上接頭不大于50%，由于鋼筋間距較密，接頭套筒集中更減小鋼筋間距，因此采用25%錯開接頭。鋼筋全部綁扎完畢，按照保護(hù)層厚度鋪設(shè)墊塊，考慮到強(qiáng)度的需要，選用花崗巖墊塊，間距600mm，最后拆除梁支撐，校核梁位置，進(jìn)行驗(yàn)收。
2.3 模板安裝
2.3.1 模板選型。本工程選用 15mm 厚塑光多層板作為模板面板，梁側(cè)模支撐龍骨，梁底模的主、次龍骨采用木方。梁模板支撐采用扣件式腳手架支撐體系，腳手架桿件采用 ф48mm3.5mm 鋼管，ф16mm 模板對拉螺栓。
2.3.2 模板設(shè)計(jì)。按照構(gòu)件的截面尺寸、荷載大小、支撐高度等因素采用工程類比的方法進(jìn)行初步設(shè)計(jì)各項(xiàng)參數(shù)，然后進(jìn)行驗(yàn)算和調(diào)整。
2.3.3 模板起拱轉(zhuǎn)換梁跨度為27.6m，上部承托 7 個結(jié)構(gòu)層。模板起拱的目的在于通過預(yù)留變形量抵消梁可能發(fā)生的變形，在《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》，GB50204-2002 中規(guī)定:當(dāng)設(shè)計(jì)無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1‰～3‰。在本工程中，實(shí)際按 2‰梁全長取值，取整后按55mm 起拱。
2.3.4 模板拆除。預(yù)應(yīng)力-型鋼轉(zhuǎn)換梁底模要在預(yù)應(yīng)力施工完成后拆除，同時滿足混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100%。拆除預(yù)應(yīng)力-型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的支撐要從中間向兩邊緩慢進(jìn)行，使梁的應(yīng)力重新分布，避免造成結(jié)構(gòu)損傷。
2.4 預(yù)應(yīng)力施工。
2.4.1 轉(zhuǎn)換梁預(yù)應(yīng)力配筋及錨具。每根轉(zhuǎn)換梁配置10根фs15.2mm高強(qiáng)低松弛鋼絞線，按梁寬度中心線對稱布置。受到梁內(nèi)空間限制，選用高度 25mm 扁波紋管，張拉端采用夾片式錨具，固定端采用擠壓式錨具。預(yù)應(yīng)力筋采用正反拋物線形。
2.4.2 預(yù)應(yīng)力筋施工。預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用定長下料，下料長度L=梁內(nèi)曲線長度+張拉端工作長度。施工隨結(jié)構(gòu)工序穿行，先按照設(shè)計(jì)曲線穿入波紋管，用架立骨架固定牢固，再穿入鋼絞線，然后安裝固定錨固端、張拉端的墊板。與梁鋼筋一樣，預(yù)應(yīng)力筋施工時同樣受到兩側(cè)型鋼混凝土柱腹板的阻礙，因此，必須計(jì)算出預(yù)應(yīng)力筋在腹板處的高度，腹板上
留長圓孔，孔高30mm。
2.4.3 預(yù)應(yīng)力張拉。本工程設(shè)計(jì)要求混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度100%。采用分級張拉，即首先依次對稱將單根梁中全部預(yù)應(yīng)力筋張拉至 0.3Фcon，然后張拉至 0.7Фcon,最后超張拉至1.03Фcon 鎖定錨具。
2.4.4 灌漿及封堵灌漿使用 PO42.5 普通硅酸鹽水泥，水灰比為0.4～0.45，強(qiáng)度不低于M30。為使孔道漿體飽滿，在排氣孔處有漿體排出且對管道通長封閉后，保持灌漿壓力在0.5～0.6MPa，靜停 3～5min。孔道灌漿后，端部錨具用同強(qiáng)度等級細(xì)石混凝土封堵。
2.5 混凝土施工
2.5.1 混凝土溫度控制
預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁截面尺寸1800mm×1300mm，構(gòu)件截面大，水化熱積聚在結(jié)構(gòu)內(nèi)不易散失，使混凝土內(nèi)部溫度升高，當(dāng)與混凝土表面溫差過大時，便會產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力。在混凝土抗拉強(qiáng)度不足以抵抗溫度應(yīng)力時就產(chǎn)生溫度裂縫。這種裂縫對于轉(zhuǎn)換梁這樣的大跨度、重荷載構(gòu)件來說是危險的。
2.5.2 混凝土澆筑
混凝土應(yīng)連續(xù)澆筑，避免間隔時間過長形成冷縫。澆筑轉(zhuǎn)換梁時先從梁一側(cè)灌入混凝土，分層厚度為 500mm，然后進(jìn)行振搗，待梁另一側(cè)混凝土上返至型鋼梁下翼緣高度后，在另一側(cè)注入混凝土，確認(rèn)振搗密實(shí)后往復(fù)前述方法，繼續(xù)澆筑。型鋼梁陰角處容易造成空氣積聚，不易排出，需要加強(qiáng)振搗，梁連續(xù)澆筑，不留置施工縫。鋼筋較密處，振搗困難的地方選用Ф30mm 小棒振搗。
2.5.3 混凝土養(yǎng)護(hù)。混凝土澆筑12h 后開始養(yǎng)護(hù)。混凝土表面淋水后鋪設(shè)一層塑料薄膜保溫保濕，養(yǎng)護(hù)時間14d。
3 結(jié)束語
預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土轉(zhuǎn)換梁的施工建造過程涉及力學(xué)、材料學(xué)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及工程管理學(xué)等多門學(xué)科,是一項(xiàng)極其復(fù)雜的系統(tǒng)工程,其施工質(zhì)量的好壞直接關(guān)系整個結(jié)構(gòu)的安全性。
參考文獻(xiàn)：
第6篇：混凝土緩凝劑范文
關(guān)鍵詞：鋼管混凝土；拱橋；吊桿更換；維修加固
Abstract: the concrete filled steel tube arch bridge in China in the past twenty years is the construction of the bridge emerged in emerging bridge, since it has light weight, high bearing capacity, strength, construction is convenient, beautiful appearance, economical etc, and widely used. To ensure a concrete filled steel tube arch bridge operation safety, improve its carrying capacity, of the whole bridge the boom for replacement. This paper, from the test, design, construction was studied, the research content can provide a reference for the similar reinforcement engineering.
Keywords: steel tube concrete; Arch bridge; The boom to change; Maintenance and reinforcement
中圖分類號： U448.22文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：
鋼管混凝土拱橋是我國近二十年橋梁建設(shè)中涌現(xiàn)出來的新興橋型，由于其具有自重輕、承載力高、強(qiáng)度大、施工方便、外觀優(yōu)美、經(jīng)濟(jì)性好等優(yōu)點(diǎn)，得到廣泛應(yīng)用。然而，由于設(shè)計(jì)水平、設(shè)計(jì)理念、施工技術(shù)和使用環(huán)境等原因，部分早期建成的鋼管混凝土拱橋出現(xiàn)吊桿銹蝕、吊桿張拉力下降、縱橫梁出現(xiàn)裂縫及橋梁支座變形等病害，對橋梁安全運(yùn)營十分不利。對這部分橋梁的吊桿進(jìn)行更換以及其它部件的維修加固迫在眉睫。目前，我國鋼管混凝土拱橋吊桿更換技術(shù)較成熟的工程案例不多，大多類似工程尚處于探索階段。本文以某中承式鋼管混凝土拱橋吊桿更換工程為例，對該技術(shù)進(jìn)行研究。
1橋梁概況
1.1原設(shè)計(jì)概況
該橋?yàn)閱慰變艨?6米，凈矢跨比為1/3的鋼管混凝土中承式拱橋。拱肋為二次拋物線，由φ800×14mm的鋼管內(nèi)灌C30混凝土組成拱肋截面，φ600×8mm的下橫撐和斜撐，橋面上用φ700×10mm的上橫撐將兩拱肋連成整體。現(xiàn)澆鋼筋混凝土縱、橫梁，橋面寬18m，。吊桿為109絲φ5高強(qiáng)鋼絲組成，PE防護(hù)，全橋共18根吊桿。橋梁運(yùn)營12年。
1.2檢測情況
檢測發(fā)現(xiàn)部分吊桿存在鋼絲未拉緊、滲水嚴(yán)重現(xiàn)象；部分錨頭、錨板銹蝕嚴(yán)重，易引起鋼絲銹蝕；同時，南側(cè)中心吊桿錨具四絲未擰上。經(jīng)檢測單位和設(shè)計(jì)單位研究決定，全橋所有吊桿需要更換。
2 吊桿更換設(shè)計(jì)
2.1吊桿更換的原則
（1）經(jīng)過動靜載試驗(yàn)，主體結(jié)構(gòu)承載力已經(jīng)不能達(dá)到設(shè)計(jì)荷載要求，所以吊桿更換應(yīng)盡量不改變結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，不損壞橋梁其它部位，以保持現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的連續(xù)性和安全性，使得更換吊桿后橋梁的總體性能不會降低；
（2）新吊桿要加強(qiáng)吊索防腐構(gòu)造，滿足再次更換條件；
（3）方案應(yīng)有較好的經(jīng)濟(jì)性，便于實(shí)施，同時具有良好的可控制性和可操作性；
2.2新吊桿的選擇
原橋吊桿為109φ5高強(qiáng)平行鋼絲束，鐓頭錨，現(xiàn)場鐓頭。經(jīng)分析比較，由于冷鑄鐓頭錨錨頭尺寸較大，不能通過拱肋和橫梁預(yù)埋鋼管，故本橋新吊桿采用鋼絞線整束擠壓式成品吊桿。
2.3新吊桿受力參數(shù)
經(jīng)有限元軟件分析計(jì)算后確定新吊桿采用型號為GJ15-15整束擠壓式鋼絞線成品吊桿，其鋼絞線公稱截面面積20.85cm2,與舊吊桿鋼絲束公稱截面面積21.40cm2相當(dāng)。
表1新吊桿受力參數(shù)表
2.4新吊桿技術(shù)設(shè)計(jì)要求
2.4.1新吊桿鋼絞線的設(shè)計(jì)要求
吊桿鋼絞線采用符合GB/T5224-2003標(biāo)準(zhǔn)的高強(qiáng)低松弛鋼絞線φs15.2,其標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度fpk=1860MPa；成品吊桿應(yīng)滿足《斜拉橋熱擠聚乙烯高強(qiáng)鋼絲拉索技術(shù)條件》GB/T18365-2001各項(xiàng)指標(biāo)。
2.4.2鋼絞線吊桿錨具的設(shè)計(jì)要求
錨具應(yīng)滿足《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2004）I類錨具的要求，但應(yīng)注意疲勞試驗(yàn)應(yīng)力幅要求提高至200MPa；錨固工藝應(yīng)保證在動荷載作用下有可靠的防止松動、滑移的性能。
3 吊桿更換施工
3.1吊桿更換施工方案
施工中通過設(shè)置兜吊系統(tǒng)，將舊吊桿的拉力轉(zhuǎn)移到兜吊系統(tǒng)上。為了保證等量代換，兜吊系統(tǒng)承受的拉力以舊吊桿的索力為準(zhǔn)，新吊桿索力以舊吊桿螺母松動時的拉力值為準(zhǔn)。更換吊桿施工過程主要分“兜吊系統(tǒng)張拉、舊吊桿拆除”與“新吊桿張拉、兜吊系統(tǒng)拆除”2次體系轉(zhuǎn)換過程。同時為了確保安全，在縱橫梁下搭設(shè)臨時支架來保證體系轉(zhuǎn)換的順利完成。
3.2吊桿更換簡略流程
單根吊桿更換的簡略流程如下：施工準(zhǔn)備－測量橋面標(biāo)高－橋面鉆孔－安裝拱上施工平臺－安裝兜吊系統(tǒng)－張拉－割斷舊吊桿－清理預(yù)埋套管－安裝新吊桿－張拉同步放松兜吊系統(tǒng)－調(diào)整索力－防水處理。
3.3兜吊系統(tǒng)的選型
吊桿更換過程中的主要裝置是兜吊系統(tǒng)，為舊吊桿拆除和新吊桿安裝前后的體系轉(zhuǎn)換做出了重要保障，在更換過程中可以切實(shí)有效地控制和調(diào)整索力，以達(dá)到“不損壞橋面鋪裝”的施工要求。兜吊系統(tǒng)的選型既要保證結(jié)構(gòu)受力安全，又要便于操作，還要適應(yīng)施工過程中可能出現(xiàn)的變形。本工程選擇柔性和剛性相結(jié)合的兜吊系統(tǒng)，兜吊系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式是在拱圈和橫梁上設(shè)置上、下吊梁(由工字型鋼焊接成)，中間用精軋螺紋鋼相連。
3.4體系轉(zhuǎn)換前的準(zhǔn)備工作
為保證更換吊桿全過程施工安全，在平臺周圍及拱圈底面、側(cè)面掛安全網(wǎng)。
3.5兩次體系轉(zhuǎn)換
3.5.1第1次體系轉(zhuǎn)換
1）安裝兜吊系統(tǒng)
（1）兜吊系統(tǒng)精軋螺紋鋼的下料。
（2）安裝下扁擔(dān)梁。在橫梁底放樣出下扁擔(dān)梁位置，用手拉葫蘆及人工進(jìn)行作業(yè)。
（3）安裝上扁擔(dān)梁。用拉葫蘆及人工進(jìn)行作業(yè)。
（4）安裝精軋螺紋鋼。事先在橋面相應(yīng)位置鉆孔，孔徑根據(jù)精軋螺紋鋼的直徑及縱橫梁的結(jié)構(gòu)類型結(jié)合確定。
2）安裝張拉設(shè)備
兜吊系統(tǒng)張拉端設(shè)在下端，共安裝2臺千斤頂，每臺千斤頂單獨(dú)由1臺油泵供油(油表讀數(shù)精確至0.5MPa)。
3）舊吊桿的拆除
（1）吊桿的拆除依據(jù)對稱的原則，從每拱跨兩端向跨中交替逐對拆除，每拆除一對舊吊桿，則相應(yīng)換上一對新吊桿。
（2）張拉臨時兜吊系統(tǒng)，以橋面標(biāo)高和相鄰吊點(diǎn)高差為控制條件，采用多次加載及分批割斷吊桿鋼絲的方式使吊桿力逐步轉(zhuǎn)移到兜吊系統(tǒng)上，整個過程須密切監(jiān)測橋面標(biāo)高的變化。
（3）吊桿力全部轉(zhuǎn)移到兜吊系統(tǒng)后將舊吊桿完全割斷。
4 吊桿更換效果
4.1吊桿高程變化
本工程通過兜吊系統(tǒng)和千斤頂頂升，使各個吊桿的高程有所增加，大大緩解了縱梁下?lián)犀F(xiàn)象，改善了橋梁的線形。橋面高程監(jiān)測采用精密水準(zhǔn)儀進(jìn)行。檢測結(jié)果表明，橋面標(biāo)高變化最大處為南、北5#吊桿處，高差為3mm；標(biāo)高變化最小處為南、北1#、9#，，高差為0.5mm。可見吊桿更換后高程均有所增加，緩解了橋梁縱梁下?lián)犀F(xiàn)象，改善了橋梁線形，達(dá)到了預(yù)期效果。
4.2吊桿張拉力變化
吊桿張拉力主要考慮更換前、更換后及調(diào)索后的變化情況。根據(jù)更換結(jié)果，大部分吊桿最終張拉力與設(shè)計(jì)值吻合，全橋所有吊桿的吊桿力均有所增加。經(jīng)檢測，橋梁的整體承載能力大幅提升，加固施工達(dá)到設(shè)計(jì)要求，橋梁安全運(yùn)營得到保障。
5. 結(jié)論
本工程吊桿更換是在半開放交通的情況下進(jìn)行的。由于工序控制嚴(yán)格，施工人員認(rèn)真負(fù)責(zé)，工程進(jìn)展順利。通過該吊桿更換工程，得出如下主要結(jié)論：
（1）該橋暴露出的結(jié)構(gòu)病害進(jìn)一步表明，設(shè)計(jì)中應(yīng)加強(qiáng)吊桿的設(shè)計(jì)計(jì)算，可通過在錨固處設(shè)置弧形墊板或縱向
可轉(zhuǎn)動的鉸等方式改善吊桿受力狀況。
（2）對服役期限超過十年的鋼管混凝土拱橋建立檔案管理體系，進(jìn)行定期檢測。對于銹蝕較為嚴(yán)重的吊桿，應(yīng)及時予以處理或更換，避免對橋跨結(jié)構(gòu)及行車安全造成威脅。
（3）對維修加固工程的全過程進(jìn)行嚴(yán)格的監(jiān)測，預(yù)防突發(fā)事故。施工單位、檢測單位和設(shè)計(jì)單位緊密協(xié)作，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況制定詳細(xì)施工方案。
（4）對于鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)，在進(jìn)行焊接時可以采取局部降溫、分部分段的方法進(jìn)行焊接，以免對混凝土造成灼傷。
（5）對于長期處于潮濕環(huán)境中的鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)采取較高的防護(hù)標(biāo)準(zhǔn)，如重防腐體系，改善防腐效果。
參考文獻(xiàn)：
陳寶春.鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)與施工[M].北京：人民交通出版社，1999
第7篇：混凝土緩凝劑范文
關(guān)鍵詞：大體積混凝土；轉(zhuǎn)換層；施工；方法
[ Abstract ] This paper analyzes construction technology of a residential building engineering ‘s big volume concrete ,puts forward the concrete construction method .
[ Key words ] big volume concrete; transition layer; construction ；method
由于轉(zhuǎn)換層混凝土的施工是大體積混凝土施工，所以幾平所有文獻(xiàn)資料都認(rèn)為轉(zhuǎn)換層混凝土的施工主要是防止裂縫問題。就作者調(diào)查過的有限工程實(shí)例而言，到目前為止還未發(fā)現(xiàn)有任何一個工程的轉(zhuǎn)換層的混凝土表面出現(xiàn)超出規(guī)范要求的裂縫，比一般的結(jié)構(gòu)樓層質(zhì)量要好的多。這可能是由于在作業(yè)過程中充分重視的原因，從而也可以肯定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量好壞對控制裂縫起著至關(guān)重要的作用。
1 轉(zhuǎn)換層的重要作用
轉(zhuǎn)換層是一幢住宅建筑物中為滿足不同使用功能，采用不同結(jié)構(gòu)形式相連結(jié)的關(guān)節(jié)點(diǎn)，它既是下部結(jié)構(gòu)的封頂，又是上部結(jié)構(gòu)的“空中基礎(chǔ)”，在整個建筑物結(jié)構(gòu)體系中起著至關(guān)重要的連結(jié)紐帶作用。轉(zhuǎn)換層構(gòu)件一般截面尺寸較大，板式轉(zhuǎn)換層的厚度多在300cm以上，所以轉(zhuǎn)換層混凝土的施工必須按大體積混凝土要求進(jìn)行施工。
2 轉(zhuǎn)換層大體積混凝土與基礎(chǔ)工程中大體積混凝土的區(qū)別
2.1 基礎(chǔ)大體積混凝土下底面幾乎不受外界溫度影響，而轉(zhuǎn)換層大體積混凝土幾乎所有的面都受外界溫度變化的影響，外界溫度的較大波動都有可能引起混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生。
2.2 基礎(chǔ)大體積混凝土一般位于基坑內(nèi)，下面是樁基和原土地基，不存在支撐問題，施工環(huán)境較為理想。而轉(zhuǎn)換層大體積混凝土多在地面以上，處于懸空狀態(tài)，支撐問題是轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的主要問題。
2.3 基礎(chǔ)混凝土的各種溫度控制理論和裂縫控制理論比較成熟，而轉(zhuǎn)換層大體積混凝土目前尚缺乏成熟的理論，只能參考基礎(chǔ)大體積混凝土理論考慮。
3 轉(zhuǎn)換層大體積混凝土的施工工藝
某工程建筑面積7833.33m2，由十六層標(biāo)準(zhǔn)層和一、二層停車場兩部分組成，第3層設(shè)置厚板轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層板厚為450mm。厚板的受力鋼筋為雙層雙向22@12O鋼筋。厚板及混凝土強(qiáng)度等級為C50配合比如表1，混凝土一次澆筑成型。
注：①本配合比所使用材料為干材料，根據(jù)材料實(shí)際含水量情況隨時進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)整。
3.1 轉(zhuǎn)換層混凝土的配合比設(shè)計(jì)
3.1.1 水泥的選用：優(yōu)先選用水化熱低的42.5MPa，礦渣硅酸鹽水泥或火山灰硅酸鹽水泥：摻入粉煤灰或沸石粉，降低水泥的用量，使用水化熱相應(yīng)降低；摻入減水劑，減少水的用量，使混凝土緩凝推遲水化熱峰值的出現(xiàn)，延長升溫階段，達(dá)到混凝土表面溫度峰值梯度減小的目的。
3.1.2 粉煤灰：為了減少水泥的用量，可摻入水泥用量10％的粉煤灰取代水泥，粉煤灰不得超過《礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥、粉煤灰質(zhì)硅酸鹽水泥)(GB1344—85)所規(guī)定的最高限量。
3.1.3 減水劑：為了滿足和易性和減緩水泥早期水化熱發(fā)熱量的要求，宜在混凝土中摻入適量的緩凝型減水劑。常用的有木質(zhì)素減水劑、樹脂減水劑等。在轉(zhuǎn)換層大體積混凝土加入的主要是木質(zhì)素磺酸鈣(又稱M型減水劑)，在保持混凝土配合比不變情況下，摻與水泥質(zhì)量0.2～0.3％的M型減水劑可使坍落度提高10mm左右；保持混凝土的抗壓強(qiáng)度和坍落度不變，一般可節(jié)約水泥8～1O％；保持混凝土坍落度和水泥用量不變，其減水率為1O％左右，抗壓強(qiáng)度提高1O～15％。
3.1.4 其它外加劑：除了加入減水劑外，轉(zhuǎn)換層混凝土還可根據(jù)需要加入其它外加劑如引氣劑、膨脹劑(JEA膨脹劑)、泵送劑、杜拉纖維、鋼纖維、聚丙烯纖維等。
3.2 轉(zhuǎn)換層混凝土的澆筑
3.2.1 混凝土的澆筑方向應(yīng)先中間、后周邊，向兩個方向推進(jìn)(如圖1)，轉(zhuǎn)換梁、板混凝土采用“一個坡度，薄層澆筑，一坡到頂，循序漸進(jìn)”的原則(如圖2)。一方面，這樣澆筑加大了混凝土部分工作面的面積，有利于混凝上部分水化熱排出，另一方面，也有利于降低混凝土澆筑時模板的側(cè)壓力。
3.2.2 節(jié)點(diǎn)部位的保證措施。轉(zhuǎn)換層中梁、柱、墻節(jié)點(diǎn)部位鋼筋過于密集，為確保此部位的混凝土澆筑密實(shí)，須采取以下措施：
a.采用同標(biāo)號的細(xì)石混凝土澆筑上述部位；
b.對局部鋼筋過于密集處要作適當(dāng)調(diào)整，確保插入式振動器有足夠的工作界面；
c.澆筑過程中安排專人檢查墻、柱等豎向結(jié)構(gòu)的側(cè)模，如發(fā)現(xiàn)墻、柱混凝土澆筑到位后模板經(jīng)敲擊發(fā)出空響聲，則應(yīng)立即通知混凝土澆筑人員，對此部位加強(qiáng)振搗，并補(bǔ)澆混凝土，確保混凝土澆筑密實(shí)；
3.2.3 大體積混凝土的測溫極其重要，轉(zhuǎn)換層混凝土澆筑可以通過測溫來了解混凝土的內(nèi)部變化情況。測溫的方法是通過在混凝土的內(nèi)部埋設(shè)熱電阻傳感器，用測溫儀進(jìn)行量測。根據(jù)混凝土水化熱溫升規(guī)律確定測溫時間大約為1O～14d，測溫分為兩個階段。第一階段為升溫階段，自混凝土終凝后開始測溫至混凝土的最高溫度；第二階段為降溫階段，自混凝土最高溫度到混凝土中心溫度為4OºC左右。各測點(diǎn)測量溫度，前72h每3h測一次，72h后每6h測一次，并做好測溫記錄，及時分析測溫結(jié)果，以便調(diào)整混凝土的養(yǎng)護(hù)措施。
3.2.4 混凝土的養(yǎng)護(hù)。轉(zhuǎn)換層混凝土初凝后、上表面立即覆蓋塑料薄膜和草袋子并澆水養(yǎng)護(hù)，不宜澆水過多，保持混凝土的濕潤即可。厚板側(cè)面及底面采用保留模板的方法養(yǎng)護(hù)，部分鋼模板的部位要采用外包塑料薄膜和干草袋的方法保溫，養(yǎng)護(hù)時間不少于14d。
4 大體積混凝土溫度控制措施
混凝土采取保溫養(yǎng)護(hù)，為了減少混凝土內(nèi)外溫差，延緩收縮和散熱時間(即使后期緩慢地降溫)，使混凝土在緩慢的散熱過程中獲得必要的強(qiáng)度來抵抗溫度應(yīng)力，同時降低變形變化的速度，充分發(fā)揮材料的徐變松馳特性，有效的消減約束應(yīng)力，使之小于該齡期抗拉強(qiáng)度，防止內(nèi)外溫差過大并超過允許的界限(一般為20～25ºC)，導(dǎo)致出現(xiàn)溫度裂縫，而采取在混凝土表面適當(dāng)覆蓋保溫材料。保溫法溫控計(jì)算包括選定保溫材料、計(jì)算保溫材料需要的厚度。
其計(jì)算根據(jù)熱交換原理，假定混凝土的中心向混凝土表面散失熱量，等于混凝土表面保溫材料應(yīng)補(bǔ)充的發(fā)熱量。
這種保溫方法大多采用在表面覆蓋1～2層草袋(或草墊、下同)，或一層塑料薄膜加一層草袋。可使混凝土外表與外界氣溫差縮小到1O℃ 以內(nèi)，同時可減少混凝土表面熱擴(kuò)散，充分發(fā)揮混凝土強(qiáng)度的潛力和松馳作用，使應(yīng)力小于抗拉強(qiáng)度；另一方面能保持適度的濕養(yǎng)護(hù)(或澆少量的水濕潤)，有利于水泥的水化作用順利進(jìn)行和彈性模量的增長；前者可提高混凝土早期的抗拉搶渡，防止表面脫水；后者可增強(qiáng)抵抗變形能力。大量的工程實(shí)踐證明，保溫養(yǎng)護(hù)對防止大體積混凝土結(jié)構(gòu)出現(xiàn)有害深裂縫或貫穿性溫度收縮裂縫是有效的。
本工程實(shí)例采用一層草袋和一層塑料布基本上可以滿足保溫要求。
第8篇：混凝土緩凝劑范文
【關(guān)鍵詞】混凝土結(jié)構(gòu)；轉(zhuǎn)換層；施工特點(diǎn)；施工技術(shù)；安全保障措施
現(xiàn)代高層建筑向更高、體型更復(fù)雜、結(jié)構(gòu)形式更多樣、功能更齊全、綜合性更強(qiáng)的方向發(fā)展。建筑功能日益復(fù)雜化，使得建筑結(jié)構(gòu)常常需要采用結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層來完成上、下層建筑物結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換。不同用途的樓層，需要大小不同的開間，采用不同的結(jié)構(gòu)形式。帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑在轉(zhuǎn)換層部分，由于梁、柱或板的尺寸較大，施工位置較高，所以對轉(zhuǎn)換層現(xiàn)場施工的質(zhì)量控制、施工的安全保障措施等方面都有極為嚴(yán)格的限制。
1 轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)
在轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，由于結(jié)構(gòu)下部樓層受力較大，上部樓層受力較小，正常布置時是下部剛度大，墻多柱網(wǎng)密，到上部漸漸減少墻，柱擴(kuò)大軸線間距。轉(zhuǎn)換層大致有梁式、桁架式、空腹桁架式、箱形和板式等。和一般結(jié)構(gòu)層相比，轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)具有結(jié)構(gòu)重量大、結(jié)構(gòu)層剛度大、幾何尺寸超大、受力復(fù)雜等特點(diǎn)，這就意味著轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)組成了建筑物的主要構(gòu)件，它們的設(shè)計(jì)是否合理、安全、經(jīng)濟(jì)對整個結(jié)構(gòu)的安全性、結(jié)構(gòu)造價、施工費(fèi)用等有著重要的影響。轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一般都是按照強(qiáng)化轉(zhuǎn)換層及其下部、弱化轉(zhuǎn)換層上部的原則進(jìn)行的，使轉(zhuǎn)換層上下主體結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度盡量接近，平滑過渡。根據(jù)抗震要求轉(zhuǎn)換層一般均設(shè)置在 3 層及3層以上。
2 轉(zhuǎn)換層的施工特點(diǎn)與措施
2.1 轉(zhuǎn)換層模板支撐系統(tǒng)
轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的體量大、自重大，對模板支撐系統(tǒng)的承載能力、剛度和穩(wěn)定性都有嚴(yán)格的要求，必須進(jìn)行詳細(xì)的計(jì)算。以梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層為例，梁本身的線荷載通常在60～100 kN/m，加上施工荷載就更大。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時，應(yīng)綜合考慮轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的施工方案，建立符合實(shí)際的力學(xué)分析模式，達(dá)到設(shè)計(jì)和施工的統(tǒng)一。
設(shè)置模板支撐系統(tǒng)后，應(yīng)對轉(zhuǎn)換梁（板）及其下部樓層的樓板進(jìn)行施工階段的承載力驗(yàn)算。當(dāng)作為多層支撐荷載傳遞時，上下立柱的位置應(yīng)對齊，防止上下樓面因受力不勻而造成的局部損傷。在梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)化層施工中，由于梁的側(cè)向高度較大、厚度較薄，所以應(yīng)驗(yàn)算模板系統(tǒng)側(cè)向穩(wěn)定性和側(cè)向強(qiáng)度，防止整體跑位和脹模。
2.2 支撐系統(tǒng)的拆除
混凝土澆筑完成后，當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時，才允許拆除模板及支撐系統(tǒng)。如采用搭設(shè)施工平臺支模，可在轉(zhuǎn)換層裝飾裝修完成后再拆除支撐系統(tǒng)。拆除前，須由施工人員提出拆除申請，由項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人組織有關(guān)人員進(jìn)行驗(yàn)證，符合有關(guān)規(guī)定后方準(zhǔn)予拆除模板。
2.3 鋼筋工程
轉(zhuǎn)換梁（板）的含鋼量高，主筋長，梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)鋼筋密集，合理安排好就位次序是鋼筋施工的關(guān)鍵。在兩梁相交的柱節(jié)點(diǎn)區(qū)上下共有幾十層上百根主筋在此相聚，加上腰筋、柱筋等，主筋還須彎起錨固，眾筋搶位現(xiàn)象十分突出。任何一根主筋的就位錯誤，均會造成大量的返工。因此，準(zhǔn)確地翻樣和下料是鋼筋順利施工的前提。轉(zhuǎn)換層大梁的主筋是轉(zhuǎn)換層中最重要的受力單元，應(yīng)采用最可靠且對鋼筋無損害的連接方式，通常采用冷擠壓連接法。大梁上下幾排鋼筋在綁扎就位時要保證其上下對齊形成垂直的鋼筋間隙，以便混凝土澆筑和振搗。一般轉(zhuǎn)換梁底筋非常密集，施工時可與設(shè)計(jì)院、監(jiān)理、甲方協(xié)商，合理安裝轉(zhuǎn)換梁中鋼筋位置，有利于混凝土澆筑。由于鋼筋復(fù)雜，澆筑混凝土?xí)r派專人檢查及保護(hù)鋼筋，避免鋼筋變形移位。
當(dāng)轉(zhuǎn)換層的梁或板混凝土分兩次澆筑時，應(yīng)在施工縫上增設(shè)抗剪鋼筋，以保證上下層混凝土結(jié)合牢固。
2.4 混凝土施工
轉(zhuǎn)換層的混凝土一次澆筑量很大，混凝土的強(qiáng)度等級也較高，特別是梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層和板式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，多屬于大體積混凝土施工，不僅給模板支撐系統(tǒng)帶來很大困難，而且混凝土內(nèi)部容易產(chǎn)生溫度裂縫。
在進(jìn)行大跨度、超高度轉(zhuǎn)換梁及轉(zhuǎn)換厚板的混凝土施工時，應(yīng)事先設(shè)計(jì)好混凝土澆筑的路線、澆筑方式，并采取措施防止混凝土產(chǎn)生溫度裂縫。實(shí)際工程中經(jīng)常采取的施工措施有：
2.4.1 轉(zhuǎn)換層混凝土分層下料、分層振搗，每次澆筑厚度500mm左右。混凝土振搗采用趕漿法，上下層的間隔時間不應(yīng)超過2h，以保證新老混凝土接槎部位粘結(jié)良好。
2.4.2 轉(zhuǎn)換梁和梁柱相交的地方鋼筋都非常密集，以致于許多地方都無法插入振動棒，為了保證混凝土進(jìn)入梁底部，所以在混凝土澆筑前應(yīng)及時進(jìn)行實(shí)地勘察，確定振動棒的插入地點(diǎn)，振搗范圍能否滿足振搗要求等。除采用在鋼筋下料時留出下料和振動棒位置外，還采用在轉(zhuǎn)換梁和柱相交的地方和轉(zhuǎn)換梁底部用鋼管卡出插振動棒位置，澆筑混凝土前抽出鋼管，就形成了下料口兼插入口。
2.4.3 轉(zhuǎn)換梁的混凝土澆筑時應(yīng)適當(dāng)控制混凝土的澆筑速度，一般單層為5m/h，前后兩層澆筑的間隙時間適當(dāng)延長，且澆筑時必須有木工在下部進(jìn)行模板的檢查，澆筑時用錘子錘擊四周側(cè)模板，促進(jìn)和檢查下部混凝土的密實(shí)度。
2.4.4 轉(zhuǎn)換層構(gòu)件混凝土體積較大，混凝土強(qiáng)度等級高，商品混凝土水灰比大，收縮應(yīng)變大，易產(chǎn)生構(gòu)件表面微小裂縫，影響觀感，為了防止產(chǎn)生裂縫，在混凝土內(nèi)摻MPC 聚合物纖維膨脹劑，要求限制膨脹率不小于0.015%。根據(jù)混凝土的配合比和預(yù)計(jì)的施工氣候及現(xiàn)場條件，應(yīng)采取措施控制混凝土內(nèi)外溫度差，緩解大體積混凝土水化熱高，溫度應(yīng)力過大，控制混凝土裂縫。
2.4.5 混凝土養(yǎng)護(hù)。混凝土由于澆筑體量大，所以澆筑后應(yīng)特別注意養(yǎng)護(hù)，以減小混凝土內(nèi)部與表面的溫差值。待混凝土澆筑后，應(yīng)用草包、麻袋或塑料薄膜覆蓋保溫，使表面保持濕潤狀態(tài)。冬季施工時還應(yīng)按規(guī)定做好保溫測溫工作。
3 安全保障措施
高層建筑中轉(zhuǎn)換層施工都屬于高空危險作業(yè)，所以一個切實(shí)可行的安全保障措施是施工的關(guān)鍵。建筑工程施工的特點(diǎn)，決定了建筑施工中的危險因素多存在于高處交叉作業(yè)、垂直運(yùn)輸、電氣工具使用以及基礎(chǔ)工程作業(yè)中。傷亡事故主要有高處墜落、物體打擊、機(jī)械傷害、觸電事故，施工坍塌和中毒事故等類別，這幾類傷亡事故是建設(shè)施工中的最主要傷害。
3.1 成立以項(xiàng)目經(jīng)理為核心的安全管理領(lǐng)導(dǎo)機(jī)構(gòu)，突出專職安全工程師的責(zé)權(quán)，建立以各隊(duì)安全員為骨干的安全管理網(wǎng)絡(luò)。
3.2 實(shí)行安全事故易發(fā)點(diǎn)控制法，通報事故易發(fā)點(diǎn)，由專人負(fù)責(zé)跟蹤監(jiān)控。
3.3 操作人員必須持有效證件上崗，并加強(qiáng)施工前的班前培訓(xùn)，熟悉施工工藝，提高安全意識。
3.4 建筑工人幾乎每時每刻都工作在危險的環(huán)境中，必須配備安全帽等必需防護(hù)用品或用具，并隨時高度關(guān)注可能出現(xiàn)的危險狀況。
3.5 注意架體在搭設(shè)及后期施工過程中的安全，對架體立桿及結(jié)構(gòu)樓板的應(yīng)力、撓度位移變化，必須進(jìn)行全程監(jiān)測。
3.6 平臺周邊的臨空面，應(yīng)先期設(shè)置安全防護(hù)欄桿，并隨著架體的搭設(shè)，及時用安全網(wǎng)進(jìn)行全封閉的安全圍護(hù)。
3.7 模板支撐系統(tǒng)的鋼管腳手架與結(jié)構(gòu)的相鄰處，應(yīng)每步每架設(shè)置剛性連墻桿，其余部位應(yīng)與內(nèi)架聯(lián)結(jié)成整體，以提高排架支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性。
3.8 在澆筑混凝土?xí)r，操作工人需時刻觀測支撐體系的安全穩(wěn)定情況。
第9篇：混凝土緩凝劑范文
關(guān)鍵詞：38＃道岔；分段預(yù)鋪；要點(diǎn)施工
Abstract: In the five speed construction, the Beijing-Guangzhou line Changyang line and the Beijing-Kowloon line station Camp Li carried out three groups’ construction of 60kg/m-1/38AT switch rail concrete sleeper turnouts. In the construction of the 38 turnout, the three parts separately pre-shop for the first time, after the main points of focus into place construction methods, and successfully resolved the problem of laying large turnouts in the existing line of construction subject to the constraints of the electrified rod.Key words: # 38 turnouts; segmented pre Shop; points’ construction
中圖分類號：U41文獻(xiàn)標(biāo)識碼： A 文章編號：2095-2104（2012）05-0020-02
前言：60kg/m-1/38AT尖軌型混凝土枕道岔是國內(nèi)目前施工涉及號碼最大、長度最長、結(jié)構(gòu)最新的高速道岔，其設(shè)計(jì)過岔速度直向?yàn)?50km/h，側(cè)向?yàn)?40km/h，最初在京秦線狼窩鋪站西端進(jìn)行了試鋪。在五期提速京廣線長陽線路所改造中，在總結(jié)以往施工經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，結(jié)合現(xiàn)場具體情況，我們針對道岔本身的特點(diǎn)進(jìn)行了全新的施工定位思考，最終確定了“分三段預(yù)鋪，要點(diǎn)集中入位”的施工方法，并在要點(diǎn)施工過程中取得了較好的效果。本方法同樣在李營站改造中使用，并成功完成了一組60kg/m38＃道岔渡線的鋪設(shè)，運(yùn)營狀態(tài)均良好。
一、工程概況
長陽線路所北鄰長辛店車站，南鄰良鄉(xiāng)車站。施工里程從DK15+600～DK16+400，屬北京鐵路局管轄。西長下行線從側(cè)向轉(zhuǎn)入京廣下行線道岔既有為60kg/m-1/18AT尖軌可動心軌轍叉木枕道岔，更換為60kg/m-1/38AT尖軌型混凝土枕道岔（專線4272）。岔后西長下行線以4000m半徑，40m緩長的曲線與既有線路連接。
詳細(xì)情況如下圖所示。在長陽線路所中新鋪9＃道岔既有60kg/m-1/38AT尖軌型混凝土枕道岔。
二、施工的難點(diǎn)及重點(diǎn)
60kg/m-1/38AT尖軌型混凝土枕道岔，全長為136.2m，基本軌長為49.192m，尖軌長為37.63m，總重約為170t。道岔的鋪設(shè)主要受到場地狹小和電氣化桿的制約，無法對位預(yù)鋪。另外，由于京廣線和西長線行車密度較大，天窗施工點(diǎn)均在夜間。施工涉及拆除兩組既有道岔，分段縱橫移38#道岔并插入至設(shè)計(jì)位置，以及相應(yīng)的撥接曲線，而且還有電務(wù)連接調(diào)試軌道電路、供電調(diào)整接觸網(wǎng)及大機(jī)作業(yè)時間，給施工造成較大的影響和壓力。
三、道岔鋪設(shè)技術(shù)要求
根據(jù)現(xiàn)場場地實(shí)際情況，充分考慮既有線電氣化桿的影響，以及道岔縱橫移過程中機(jī)具、勞力投入等綜合因素，該道岔無法一次性整體對位進(jìn)行鋪設(shè)。我們從道岔本身的尺寸及連接部位情況，初步確定采用分三段預(yù)鋪，即岔頭（轉(zhuǎn)轍器部分）、岔中（道岔中心部分）、岔尾（轍叉部分）三個部分，分別長為49.2m、43.2m、43.8m。
（一）理論計(jì)算
由于三個部分要在不同的位置單獨(dú)進(jìn)行鋪設(shè)，并且要在點(diǎn)內(nèi)進(jìn)行縱橫移后聯(lián)結(jié)，這成為解決38＃道岔成功鋪設(shè)的關(guān)鍵。根據(jù)道岔鋪設(shè)圖可知，在三個部分聯(lián)結(jié)部位的理論支距值分別為360mm、1187mm。在此基礎(chǔ)上，對38＃道岔進(jìn)行了認(rèn)真分析計(jì)算，并采用計(jì)算機(jī)進(jìn)行模擬連接。詳細(xì)計(jì)算說明如下：
1、岔頭部分：
曲上股長為49.192m，支距值為360mm，由勾股定理可知：如果滿足岔頭后部直上股與曲下股依然對齊，則曲下股長應(yīng)為
Lqx= √49.1922+0.362= 49.1933m，而實(shí)際曲下股長為49.192m，內(nèi)縮短了1.3mm。而1.3mm在施工誤差許可范圍之內(nèi)，可以通過調(diào)整軌縫而消除。同理可知，曲上股的內(nèi)縮距也可忽略不計(jì)。
因此，在岔頭部分預(yù)鋪時，先從岔頭端部開始，確保直上股和曲下股的端部對正，同樣也確保曲上股和直下股的端部對正，且均垂直于直上股，即可。
2、岔中部分：
曲上股長為92.392m，支距值為1187mm，由勾股定理可知：如果滿足岔中后部直上股與曲下股依然對齊，則曲下股長應(yīng)為
Lqx= √92.3922+1.1872= 92.3996m，而實(shí)際曲下股長為92.371m，內(nèi)縮短了28.6mm。由于轍叉部分曲上股和直下股的關(guān)系已定，經(jīng)測量兩股在岔中后端仍保持基本對正。
因此，在岔中部分預(yù)鋪時，直上股和曲下股先從端部開始鋪設(shè)，并確保端部對正，均垂直與直上股。曲上股和直下股以岔中后端進(jìn)行控制，后端部均與直上股對正，且垂直于直上股。曲上股與直下股之間的差值由軌縫來調(diào)整，且前端兩根21.592m的鋼軌，在點(diǎn)內(nèi)架設(shè)，以確保該部分長度在允許范圍內(nèi)。
3、岔尾部分：
由以上計(jì)算可知，在預(yù)鋪岔尾部分時，曲上股、直下股志與直上股端部對正，且均垂直于直上股，而曲下股端部向外延伸28.6mm。
（二）誤差控制
根據(jù)以上分析計(jì)算，以及計(jì)算機(jī)模擬，我們已經(jīng)明確理論上分三段鋪設(shè)的尺寸能滿足要求。我們在12＃道岔施工過程中已經(jīng)知道，道岔在縱橫移及落位過程中存在不同的變形問題，由于12＃道岔是采用整體一次性鋪設(shè)，不存在道岔內(nèi)部的聯(lián)結(jié)問題，可以把變形誤差傳遞至岔前岔后的線路上。在該38＃道岔鋪設(shè)施工過程中除采用常規(guī)的場地平整、減少縱橫移量等處理辦法外，增加了如下誤差控制措施：
1、多次復(fù)核
在各部分預(yù)鋪過程中，安排專人進(jìn)行測量控制，根據(jù)當(dāng)時的氣溫變化情況，分早中晚以及預(yù)計(jì)要點(diǎn)時間段測量，并把測量結(jié)果與理論數(shù)據(jù)相對比，及時調(diào)整不合理部位，盡可能符合理論數(shù)據(jù)。
2、調(diào)整聯(lián)結(jié)塊厚度
考慮到道岔鋪設(shè)后需焊聯(lián)各部分接縫，焊縫要求不小于28mm，各部分聯(lián)結(jié)時需增設(shè)聯(lián)結(jié)塊。因此，在提前準(zhǔn)備馬蹄鐵聯(lián)結(jié)塊時，適當(dāng)?shù)卣{(diào)整聯(lián)結(jié)塊厚度進(jìn)行微量調(diào)整，最大可調(diào)量為5mm。
3、誤差傳遞
參照12＃道岔施工變形問題的處理方式，在38＃道岔入位過程中，先確保岔中部分準(zhǔn)確入位，然后以岔中部分為基準(zhǔn)，使岔前和岔后各自落位，這樣就可以使該道岔的大部分變形誤差傳遞到兩端的線路上。
（三）預(yù)鋪位置
根據(jù)以上分析計(jì)算及現(xiàn)場場地情況，該38＃道岔各部分鋪設(shè)位置和縱橫移距離如圖示
四、勞力安排
由于該38＃道岔分三段進(jìn)行預(yù)鋪，從各部分的長度、重量等方面接近于三組12＃砼枕道岔，但在整個施工過程中所需勞力安排，并不完全等同于三組12＃道岔所需勞力之和，而是根據(jù)施工階段不同進(jìn)行了合理地調(diào)配。
在預(yù)鋪階段，主要涉及卸砼枕和道岔，以及三部分的鋪設(shè)。由于卸料是分三個部分進(jìn)行，并且均需要點(diǎn)卸車，點(diǎn)內(nèi)需進(jìn)行搭枕木垛、抬擺砼枕和道岔等。因此所需勞力等同于一組12＃道岔的勞力量，即勞力安排集中時僅投入30人，施工負(fù)責(zé)人1人，防護(hù)人員2人，其他輔助人員6人。
在要點(diǎn)施工階段，由于是岔中部分先入位，而后岔頭和岔尾部分再入位，因此，整體上勞力可進(jìn)行適當(dāng)?shù)卣{(diào)整。也就是說，一組38＃道岔投入的勞力要遠(yuǎn)少于三組12＃砼枕道岔所需的勞力，即所投入勞力為450人，現(xiàn)場總指揮1人，三部分具體負(fù)責(zé)人3人，技術(shù)人員6人，防護(hù)人員3人，另外配備輔助維修人員30人。
在點(diǎn)后維修階段，主要進(jìn)行道岔運(yùn)行狀態(tài)觀測和道床維修，因此投入技術(shù)人員3人，勞力20人，防護(hù)人員2人。
五、主要施工機(jī)具配備
該道岔預(yù)鋪和維修階段所需施工機(jī)具接近于一組12＃砼枕提速道岔，要點(diǎn)時所需施工機(jī)具接近于三組12＃砼枕提速道岔。
六、施工總體方案
根據(jù)該38＃道岔預(yù)鋪情況：岔頭部分（49.2m）在上行外側(cè)路基上，先在上行線縱移再橫移就位；岔中部分（43.2m）對位鋪在上行外側(cè)路基上，跨上行線橫移就位；岔尾部分（43.8m）對位鋪在安1線上，直接橫移就位。線路封閉后，岔中部分先行落位，前后兩端均由技術(shù)人員控制點(diǎn)位，而后岔頭、岔尾部分以岔中部分為基準(zhǔn)進(jìn)行落位，最后連接岔前岔后線路。
電務(wù)配合工務(wù)拆除、插入及調(diào)試道岔，移設(shè)信號機(jī)，連接調(diào)整軌道電路。開通新電氣集中。
七、施工工藝流程
1、平整場地，搭設(shè)平臺
由于尖軌設(shè)六個牽引點(diǎn)，并采用分動鉤型外鎖閉裝置且不設(shè)密貼檢查器，心軌設(shè)三個牽引點(diǎn)并采用鉤型外鎖閉裝置，這些均要求道岔在組裝時有良好的平整度，并能順利進(jìn)行點(diǎn)前調(diào)試。因此，組裝平臺要求搭設(shè)平穩(wěn)牢固，并且道岔組裝后不侵入限界，同時平臺高度必須適宜，既要考慮到道岔起落量不宜太大，又要考慮到橫移時的坡度和縱移時的方便。
2、卸砼枕及道岔
根據(jù)該道岔分段情況，以及京廣正線天窗點(diǎn)情況，卸砼枕及道岔時進(jìn)行合理地安排。
卸砼枕時，1－5＃岔枕卸在道岔設(shè)計(jì)岔頭位置，以備抽換；6－82＃岔枕卸在岔頭預(yù)鋪位置，并依次擺到位；83－154＃岔枕卸在岔中預(yù)鋪位置，并依次擺到位；155－227＃岔枕卸在岔尾預(yù)鋪位置，并依次擺到位；228－244＃岔后枕卸在道岔設(shè)計(jì)岔尾位置，以備抽換。
卸道岔時，由于要求精度相當(dāng)高，卸車時不準(zhǔn)有損壞及變形。由于受接觸網(wǎng)的限制，不可能采用吊卸的方法，因此，我們依然采用搭枕木垛的方式進(jìn)行平移下落。首先根據(jù)道岔各部分在運(yùn)料車上時的高度，在預(yù)鋪位置的砼岔枕上搭設(shè)相應(yīng)的枕木垛，轍叉部分比較重搭設(shè)了6垛，其他結(jié)合情況進(jìn)行調(diào)整。
3、道岔預(yù)鋪
根據(jù)理論計(jì)算和誤差控制要求，在岔頭部分預(yù)鋪時，先從岔頭端部開始，確保直上股和曲下股的端部對正，確保曲上股和直下股的端部對正，且均垂直于直上股。
在岔中部分預(yù)鋪時，直上股和曲下股先從端部開始鋪設(shè)，并確保端部對正，均垂直與直上股。曲上股和直下股以岔中后端進(jìn)行控制，后端部均與直上股對正，且垂直于直上股。曲上股與直下股之間的差值由軌縫來調(diào)整，且前端兩根21.592m的鋼軌，在點(diǎn)內(nèi)架設(shè)，以確保該部分長度在允許范圍內(nèi)。
在岔尾部分預(yù)鋪時，曲上股、直下股志與直上股端部對正，且均垂直于直上股，而曲下股端部向外延伸28.6mm。
4、焊接
在預(yù)鋪階段只能進(jìn)行三段內(nèi)各結(jié)點(diǎn)的焊連，主要是岔中8個結(jié)點(diǎn)和岔尾4個結(jié)點(diǎn)，剩余其他結(jié)點(diǎn)以及岔前、岔后與線路連接部分，只能在道岔換鋪完畢后，待線路穩(wěn)定后，再進(jìn)行要點(diǎn)焊連。為滿足焊縫要求，要點(diǎn)期間需控制軌縫，連接部位采用厚為28mm的馬蹄鐵進(jìn)行隔接，解決開通后軌縫過大問題，同時魚尾板也要相應(yīng)進(jìn)行擴(kuò)孔整改。
焊接采用鋁熱焊接方法，焊接部分要保持平順，出現(xiàn)凹凸情況應(yīng)打磨、焊補(bǔ)，整修后用1m直尺測量，鋼軌頂面上凸不得大于0.5mm，不允許有下凹現(xiàn)象，工作邊不直度不得大于0.5mm。
5、復(fù)測
在三部分組裝過程中及完畢后，均需進(jìn)行復(fù)測。結(jié)合溫度變化情況，按早中晚夜間等分別進(jìn)行測量，觀察各部的長度變化情況，以便進(jìn)行行及時調(diào)整。在本38＃道岔施工期間，溫差較小，因此各部分的長度變化情況不大。
6、既有道岔及線路拆除
由于該38＃道岔較長，涉及既有道岔和既有線路的拆除，因此，在要點(diǎn)前就必須做好測量放線工作。由于設(shè)計(jì)道岔位置處的既有道岔及線路拆除后，需要清理道岔處的道床，為了使提速道岔就位準(zhǔn)確，要有效的控制好道岔的方向比較重要。在施工過程中，采用了雙控制，并設(shè)專人負(fù)責(zé)。
7、道床處理
拆除既有道岔及線路后，按要求將既有的普通道碴清除，更換為I級道碴，更換深度為自新岔枕底部向下300mm。
8、各段縱移對位
要點(diǎn)時，利用橫、縱向?qū)к壖盎瑒虞唽⑻崴俚啦韽念A(yù)鋪地點(diǎn)移動到設(shè)計(jì)位置，橫向?qū)к壊灰诉^長。道岔各部分均利用8根橫移軌，16個滑動輪，在統(tǒng)一指揮下移動到位。
9、落位聯(lián)結(jié)
本著先橫向后縱向進(jìn)行糾偏的原則，先落岔中部分，后落岔頭和岔尾部分，設(shè)專人放馬蹄鐵，并擠緊后連接。道岔三個部分均就位落地后，將道岔與前后引軌合攏，聯(lián)結(jié)接頭，連通軌道電路。
10、道岔整修、調(diào)試
道岔連接后，立即進(jìn)行回填道碴、起道搗固、撥道等整修調(diào)試工作，使線路盡快達(dá)到開通條件。
11、開通線路
開通線路前，必須由專人對道岔各部尺寸包括軌距、水平、高低、方向、支距、各部間隔逐項(xiàng)進(jìn)行檢查，并做好記錄。確認(rèn)道岔達(dá)到開通條件后，由施工指揮員向行調(diào)要線路開通命令。
八、結(jié)束語
在以往9＃、12＃、18＃道岔以及其他復(fù)式交分、交叉渡線等施工中，幾乎都是采用道岔一次性整體入位，這主要是為了縮短要點(diǎn)施工時間，減少對鐵路運(yùn)營的壓力。在非電氣化鐵路運(yùn)營線上換鋪38＃道岔時，可以考慮一次性整體鋪設(shè)，但其超長超重的特點(diǎn)限制了施工中的靈活性，不便于施工操作，尤其是在縱移時存在較大的施工難度。在此所介紹的施工方法，既能滿足既有線換鋪道岔的施工要求，又能解決施工受電氣化桿及其他外界因素影響的問題。
參考文獻(xiàn)：
[1]提速道岔的鋪設(shè)與養(yǎng)護(hù)范欽愛、蘇自新主編中國鐵道出版社1999年6月