上層建筑精選(九篇)
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第1篇：上層建筑范文
夫戰者，預則立，不預則廢。這是《孫子兵法》中的重要思想之一。作為經銷商，必須也要有這樣的意識，在走向規范化的過程中，我認為上層建筑的確立很重要。所謂上層建筑就是影響企業未來發展的兩個方面：
一、有沒有戰略？
說起戰略，也許很多人認為這是大企業的事情，對于小企業來說，這是虛的，是不切實際的，其實并不是這樣的。戰略對于經銷商來說是存在的，但大部分是無意識的，只是自己有一個模糊的概念。
那么，戰略是什么？對經銷商來說，戰略就是做什么。一般情況下，經銷商往往會考慮自己熟悉的產品或者從家族傳承的產品，比如白酒、調料、食用油等等，在經營這些產品的同時，能不能經營其他的產品呢？這不過是一個產品選擇的問題，但這個選擇決定了經銷商的發展戰略，也就是怎么做的問題。我們認為，在戰略上經銷商有兩個方面可以選擇：一個是做專業經銷商，另一個是做多元化經銷商。
做專業經銷商：
專業經銷商是指專門經營某一類別的產品，并在這一類別的產品各個價值鏈中掌握著主動權，這樣最終才能夠擁有對上下游的議價能力。比如專門做調味料經銷商，涉及到調味品的方方面面的產品都會在力所能及的范圍內經營，比如醬油、醋、味精、辣醬等等相關的產品，最終成為專業的經銷商。在經營發展的過程中，可以先成為區域內最大的單品經銷商；隨著實力的增強，再成為多品經銷商；發展到一定階段，就可能成為壟斷性的經銷商，這是專業經銷商的最高境界。
做多元化的經銷商：
多元化的經銷商并不是見什么都經營，關鍵是互補。互補是指在相同渠道或者同類消費者等方面存在共性。這包括以下幾個方面：
一是產品在渠道上能不能重疊；
比如在酒店這個地方，他們需要各種類別的酒、調味料、紙巾、煙、飲料等。作為經銷商，如果和酒店的關鍵人物能夠建立很好的客情關系，在你供應白酒的同時，煙是不是也很好進入，飲料是不是也很好進入等等，這是一種渠道上的重疊。另外就是互補，比如糖果你要給KA供貨，也可能要給路邊小店供貨，但糖果在KA是沒有利潤的，那你正好有一個調味料的產品，利潤還可以，但是高檔產品，路邊小店鋪貨銷量就不好，由于和KA的客情關系已經建立，你的調味料很快就能進入，正好可以彌補你糖果的利潤。
二是產品在消費人群上能不能重疊；
比如消費者既要喝酒，又要抽煙，人群是一定的，那你能不能提供他們也需要的口香糖呢？這是多種產品針對一種消費者。
三是在各個產品的組合上有沒有互補性；
產品的組合有一個利潤高低的問題，有一些是贏利的產品，有一些是走量的產品。贏利的產品可能不走量，走量的產品可能贏利少，這是一種互補。經銷商在產品的組合上要做好規劃，讓走量的產品和贏利的產品互為作用，相互促進。
無論是做專業經銷商還是做多元化經銷商，這是一種形式，最終你要成為什么，這作為一種遠景的目標，也必須結合實際情況進行確定。比如陜西天駒集團，作為西北地區最大的經銷商企業，樹立自己是“品質的代言者”這樣的定位。“天駒榮譽，就意味著品質和尊榮”。多年來，天駒矢志于在廠家和消費者之間連接一個紐帶，為廠家銷售其優質的產品和為消費者送去貼心的服務，這是天駒執著的追求。
二、有沒有規劃？
所謂規劃，無非就是經銷商向企業轉變的過程中，為了達成最終的目標而需要設定的路線圖。從一個普通的經銷商轉化為規范化的企業，要在戰略確定之后進行系統的規劃。
而很多經銷商是沒有這種意識的，不知道自己年銷售有多少，不知道那一個產品賺錢，賺了多少，反正賺錢了，沒有系統的財務制度等等。我認為經銷商在進行企業化運做的過程中，必須進行以下幾個方面的規劃：
一是發展戰略規劃。這在上面戰略有沒有里已經談到了，你是做什么樣的經銷商？比如做專業化的經銷商怎么規劃？我認為第一步是先做一個類別的產品，在形成強勢之后，進行關聯產品的經銷，最后形成某個類別的區域強勢品牌；第二步是先在區域形成強勢品牌，之后向周邊地區擴張，逐漸的擴大自己的經營區域。
二是產品規劃。產品規劃的目的是為你的企業贏利考慮的，我們清楚一個完整的產品線規劃必定包含走量產品，狙擊產品，形象產品，贏利產品等基本的四塊。在經營初期，可能沒有這么完善的產品線規劃，但隨著生意的擴張，經銷商的產品線規劃就顯的十分重要了。如某經銷商經營了四家企業（A、B、C、D）的不同類產品， A企業的是走量產品，要的就是一個流通快，帶動其他產品的銷售；B企業的是狙擊產品，就是為了打擊競爭對手的；C企業的是形象產品，就是樹立經銷商形象的，象李錦記的調味類產品，價格高，企業品牌高端，對經銷商來說就是一個形象產品；D企業的是贏利產品，不一定是名牌，但存在信息不對稱的現象，利潤高，這是發展的根本。
第2篇：上層建筑范文
關鍵詞：高層建筑；上部結構；檢測
中圖分類號： TU208 文獻標識碼： A
1. 每層軸線定位檢測
1.1 先利用場地平面控制網在建筑物基礎上精確地定出建筑軸線及四條主控線的位置，然后在四條主控線的交點上預埋四塊鋼板（如圖），再用混凝土將鋼板與基礎牢固地固定，待穩固后再在鋼板上精確地定出主控線交點的位置，并在該交點上刻“十”字，記號作為主控點。
1.2 以四個主控點為施工監測基準，按照設計，施工要求，使用較高精度的垂準儀（或準直儀），把主控點精確地通過預留孔傳遞到每一層的樓板上，再通過這些傳遞到上來的點定出該樓層的主控線和軸線，從而指導施工，檢核并保證施工質量，達到檢測的目的。
1.3 一般高層的上部結構檢測工作及其技術要求：
1.3.1 軸線設置及每一層的軸線定位檢測
1.3.2 根據《高層鋼筋砼工程施工及驗收規范》，允許偏差。
2．每層樓板的高程檢測
2.1 先在建筑區四周向上暢通的部位埋設幾個（不少于3個）穩固的場地水準點，作為高程傳遞的起始點。通過精密水準測量測定它的高程值，并經常復測，掌握其沉降變化情況。
2.2 在每層樓板相應位置上，設置固點（不少于3個），分別從下層幾個固定點用經過鑒定的銦鋼尺和精密水準儀向上層固定點傳遞高程（一般觀測3次）。各固定點的多次高程傳遞值控制在±2mm的誤差范圍內，取平均值作為其高程。
3.每層樓的垂直度檢測
隨著施工高度的增加，樓層會產生傾斜。為了有效地控制傾料，必須進行每層樓的垂直度檢測。
3.1 利用每層已定出的主控點，對該層設計軸線四周上的明顯特征點施測細部坐標（如立柱中心等）。
3.2 把每一層的這些點同底層的對應點的坐標相互進行比較，就可以得出層間相互豎向偏差值和相對偏差曲線。
3.3 把每一層的這些點同底層的對應點的坐標相互進行比較，就可以得出全部豎向偏差值。
4.垂直度檢測的常用三種方法及精度分析
4.1 垂準儀傳點控制法（內控法）
4.1.1 垂準儀投點誤差m2
由垂準儀中兩條自動安平軸線（豎軸和橫軸）不嚴格垂直而造成。按1/20×104標稱精度及60m投點距離，（超高層可分段傳遞）計算各投點精度誤差可達±0.3mm時，但受有機玻璃板刻劃精度、現場機具振動及樓層過高時風力影響等因素的影響，投點誤差一般可控制在±1～2mm，故取m2=±2mm。
4.1.2經緯儀照準誤差m4
包括照準后視點和前視點的誤差。當所用經緯儀望遠鏡的放大倍率為V、視線長為D，并取望遠鏡分辯率為時，則
則：m4=(1)
式中，V―望遠鏡的放大倍為30X；
D―視線長度為50m。
則m4=±0.69mm。
4.1.3 觀測誤差m5
m5=（2）
式中：mD―測距中誤差；
―測角中誤差；
D―觀測距離，取50m
綜上所述，本方法測量精度
（3）
4.2經緯儀豎向投影法
當預留孔被封阻或整個建筑結構已封頂時，則可采用經緯儀豎向投影法進行測量。
4.2.1測量方法
圖2a所示，1、2、3、4為建筑物四角立柱。先對立柱2進行測量，在測站甲上，架設經緯儀，嚴格整平后，盤左瞄準立柱頂端右棱角A處（見圖2b），縱向轉動望遠鏡，將A點投影到立柱底部右邊的直尺上，讀取A點相對于底部的偏差值a1，盤右再讀一數a2，取其均值a=；然后照準立柱頂端左棱角B處，同樣讀取偏差值b，便可得出該立柱在Y方向上頂端相對底部的偏差值。再把經緯儀搬至乙站，同樣可測得該立柱在X方向的偏差值Y，則其絕對偏差值。同理可測得另外三個立柱的偏差值，從而推算出整棟大樓的垂直度情況。
4.2.2精度分析
影響本方法測量精度的因素主要有：
4.2.2.1立柱頂端棱角的照準誤差m1
根據式（1），取V=30X，D=150m，則=
考慮到立柱角不規則及距離較遠等因素，此項誤差一般可取m1=2.5mm。
4.2.2.2立柱底部直尺讀數誤差m2。
由數據估讀及視距較遠、光線較暗等因素而引起，一般可取
4.2.2.3立柱底部直尺對中誤差m3
由于直尺擺設不水平及立柱不規則，一般可取對中誤差
4.2.2.4經緯儀投影誤差m4
由于經緯儀豎軸不鉛錘而引起，當所用經緯儀水平度盤水準管分劃值、置平精度為，且經緯儀投影高差H取100m時
由此可求得經緯儀正倒鏡豎向投影法的測量精度為：
（5）
4.3垂準儀配丁字尺卡讀法
當建筑物結構已封頂，預留孔全部封閉，而鄰近建筑物相隔太近時，則可考慮采用該方法進行測量。
4.3.1測量方法
圖3a所示，1、2、3、4為立柱，A、B、C、D為立柱2的四個棱角。在DC延長線上設測站甲，架設垂準儀（儀器距立柱0.3～0.5m），先在立柱底部內測面DC處擺放丁字尺，尺子卡緊棱角D，并貼緊DC側面水平伸出（見圖3b）。此時，先讀取棱角C對應的刻劃a，再從垂準儀的對點器中讀取b；然后用同樣的方法把丁字尺擺測到待測樓面，先由擺尺人讀取a′，再用垂準儀向上讀數，每旋轉90°讀一數（因靠近立柱，只能讀三個數），取其均值得b′（見圖3C）則此處的立柱中心相對底部在X方向上的偏差值為
（6）
X為正表示向X正方向偏，反之向負方向偏。
再把垂準儀架設到乙站，同樣可測得Y，則該立柱中心從施測樓面到底部的
絕對偏差S=。同理可測得建筑物其它幾個立柱的偏差值。
4.3.2精度分析
影響本方法測量精度的因素包括：
4.3.2.1丁字尺擺設誤差m1
由立柱棱角不規則及丁字尺擺設時不嚴格水平而引起，一般可取1mm左右，考慮到上、下兩次擺尺，故可取=±1.414mm。
4.3.2.2讀取a、a′時的讀數誤差m2
同樣因立柱棱角不規則、讀數估讀而引起，一般可取1mm，故
4.3.2.3讀取b時的讀數誤差m4
當垂準儀儀高在1.5m左右時，可取m3=±0.5mm。
4.3.2.4垂準儀向上投點誤差m4
參考1.2.1，可取m4=±2mm。
4.3.2.5讀取b′時的讀數誤差m5
因視距較遠（一般超過50m）、光線較暗及讀數估讀等因素引起，根據多次的工作實踐經驗，一般可取m5=±2mm。
綜上所述，采用該方法進行測量，向上讀取b′三次讀數取其均值時，其測量精度為：
4.4以上三種測量無法精度都在高層建筑施工注冊規定的精度范圍內，故都是可行的施工測量方法。
4.5三種方法的測量允許誤差分析
根據高層建筑施工手冊規定[1]，高層測量允許誤差不應超過3H/10 000，（H為建筑物全高），且不應大于
±10mm (30m
±15mm (60m
±20mm(H>90m)
介紹的三種方法，其測量精度分別為：
M1=±3.1mm
M2=±2.9mm
M3=±3.1mm
若再考慮到現場施工、陽光照射等客觀條件的影響，其值還可分別放寬至倍，作為其各自的測量中誤差，若取兩倍中誤差為允許誤差，則其值分別為：
M允1=；
M允2=；
M允3=。
數據表明，三種測量方法的精度均能滿足規范要求。
結語
上部結構施工周期一般要求比較緊，采用簡易實用的方法是很必要的，本文提出的檢測方法，經實踐應用的效果較好，但對于不同環境和條件下的施工，需進一步探討測量方法。
參考文獻
第3篇：上層建筑范文
陳森記森利建筑有限公司董事總經理
香港建筑業承建商聯會會長
香港建造商會委員、廣州荔灣區政協
香港西區獅子會會長（1996-1997年度、
2001-2002年度、2010-2011年度）
香港南京同鄉會會董
建造業議會成員
新城市（中國）建設有限公司獨立董事
中華總商會深水埗區委員
民建聯工商事務委員會委員
香港陳氏宗親總會理事
廣州海外聯誼會理事
仁愛堂第廿七至廿九、三十二至
三十四屆董事局總理
仁者，兼濟天下。
源於一份社會責任感，
演化為強大的行動力，甘於奉獻的心。
香港建筑業佼佼者陳耀東先生，
多年來熱心關注建筑業發展，
架建行業與政府間的溝通橋樑，
竭盡心力培訓業內人士、為會員謀求福利！
成立香港建筑業承建商聯會初衷
“香港中小型承建商需要更多的聲音，
以改善其經營環境。”
陳耀東先生，對眾多香港中小型建筑業承建商來說，就是一位富有責任感的建筑業從業者，更是一位行業的參與者、推動者、守護者。
十多年前，香港中小型建筑承建商由於規模比較小，在承接工程時缺乏優勢，經營環境不理想，同時缺乏一個為業界發聲的團體。此時，從事建筑業尚有一段時間的陳耀東先生，深感當時的經營環境不利於中小型建筑承建商的發展，於是產生了成立一個維護業界團體的想法。2000年，一批由陳耀東先生在內的、熱心關注建筑業發展的業內人士成立了香港建筑業承建商聯會。“香港建筑業承建商聯會立足於推動建筑業在社會上的貢獻，提升建造工程的質素，並提供資源培訓業內人士，為聯會會員謀求保障及福利。”作為該會會長的陳耀東先生介紹道。
至於創立香港建筑業承建商聯會，陳耀東先生的想法很簡單，“當某個行業的發展有所限制時，是需要一些人站出來為業界說話，香港中小型承建商需要發出更多的聲音，以改善其經營環境。我們就想搭建一個與政府溝通，與外地同行交流的平臺。”
歷經十三年的成長，在香港建筑業承建商聯會多屆會員的齊心協力之下，目前該會擁有二百個左右的會員，皆以中小型建筑承建商為主，設有職業安全（勞工）小組、技術及學術小組、建筑署小組、小型工程承建商小組、屋宇署小組、樓宇更新行動（維修及保養）小組、環保小組、道路/渠務及水務小組、發展局小組、工人註冊小組、總務小組、會員福利及聯絡小組、房屋署小組、中國建筑小組、建造業議會小組、公關小組共十六個工作小組，分門別類，條理清晰地為會員提供周到的諮詢、培訓、上傳下達的服務。
履行社會責任
“希望能做出一點事來，不辜負這大好的人生。”
“人生大致可以分為兩部分，前一部分為自己、為家庭而活；後一部分幫助他人，幫助自己。這需要一個人將眼光放遠一點，能在七十歲回憶整個人生的時候，能說得出自己為社會做了點什麼。因此，我希望能在有限的生命里做出一點事來，不辜負這大好的人生。”對於大我而言，陳耀東先生向來是敢於犧牲，敢於付出。
現今，擁抱著一顆責無旁貸的心，陳耀東先生擔任起香港建筑業承建商聯會會長之職，並愿在任職之內，用心發展會務，維護業界之正常權利，帶領會員走向廣闊市場，為整個會帶來一個更新的局面。
為了增強中小型承建商的市場競爭力，香港建筑業承建商聯會專門設立技術及學術小組，“為承建商提供各類培訓課程，以使他們更專業化，從而在承接各種政府工程之時具備更強勁的實力。”該小組設立了主席、副主席負責制，常與政府部門溝通相關問題及政策，每一年召開兩到三次的大型會議，解決各自遇到的問題、解決相關的政策，預測未來的趨勢等，為中小型承建商提供了很好的指導作用。
在建筑行業內，安全是首要的問題，特別是一半以上的建造業致命意外涉及高空作業，因此近年來“零安全事故”的呼聲越來越高。前不久，勞工處及職業安全健康局舉辦了“高處工作安全論壇暨安全設備展覽”，聯同香港建筑業承建商聯會等建造業界各社團探討提升高處工作的安全措施，提高業界對高處工作危害的警覺性。針對安全性問題，香港建筑業承建商聯會亦做了大量的工作，以陳耀東先生為首，常與勞工處、屋宇署、建筑署等，就環保、安全等各方面問題溝通，互相交流意見，配合政府制定出真正符合行業發展、有利安全施工的規范條例，以及通過大量的宣傳、教育培訓等方式，第一時間培訓新上手員工安全知識，通知各承建商新出臺的條例法規，以達至安全施工的目的，減少意外事故發生。
隨著內地與香港兩地建筑業合作日益密切化，陳耀東先生也帶領著香港建筑業承建商聯會創新式走出香港。前不久，該會與北京建筑業聯合會、澳門建造商會首次締結聯盟，在京簽約成友好協會並進行了首次交流。“每一年將圍繞某個議題召開一次討論議會，以交流建筑業的新方向、新技術、新經驗。”未來，陳耀東先生希望將臺北加盟，打造一個兩岸四地在建筑業上的交流合作平臺。
另外，陳耀東先生還積極地為香港二三十萬註冊建筑工謀求福利，他認為“現在香港建筑業開始好轉，工程量大起來，但仍存在建筑工人轉行，用工單位缺人，這方面的解決辦法，一方面是政府應做好建筑工人的培訓工作，另一方面就要依照經濟的增長，適當地增加建筑工人的待遇，以吸引已轉行的工人再回到建筑崗位。”
身為會長的陳耀東先生還肩負著一個重任，“在近兩年內，我在做好本身職責之外，最主要的目標就是希望帶動一至兩位有志於成為下一任會長的人選，在這兩年時間里，鼓勵他不斷地了解會務，望在未來能夠承先啟後，順利接棒，帶領我們會更好地發展下去。”
三十年建筑業生涯
“自1982年進入建筑業，就從來不曾離開。”
在建筑行業內，從來不乏對未來存有抱負之人，可以說，陳耀東先生是其中的一位佼佼者。陳耀東先生，身為陳森記森利建筑有限公司董事總經理、新城市（中國）建設有限公司獨立董事、香港建筑業承建商聯會會長、建造業議會成員，在建筑行業頗有成績。
三十一年前，陳耀東先生從多倫多大學建筑專業畢業，“隨後，我自1982年進入建筑業，就從來沒有離開過。”當初，陳耀東先生的父親在香港開設有一家建筑公司，即陳森記森利建筑有限公司，他一畢業後就進入父親的公司幫忙。經過一段時間的磨練之後，陳耀東先生通過自身的努力，自立門戶，開設了另一家建筑公司，經過多年的奮斗，在行業里獲得眾多認可，發展得頗為順利。
獨自在外闖蕩了十多年後，陳耀東先生憑借認真嚴謹的態度，積累了相當的人脈與資源，他認為這得益於父親當年孜孜不倦的教誨。“父親是香港建筑行業里的老前輩，對我們的教育向來十分嚴厲，碰上做錯了事的時候，會毫不客氣地教訓人。不過，現在想來，非常感謝父親對我們的嚴格要求，令到我們能迅速地適應外面的社會，扎扎實實工作，堂堂正正做人。如果沒有當時的那種‘嚴酷’的訓練，我想我也做不到今日今時的成績。”愛之深，責之切。陳耀東先生明白了父親的一番苦心，感恩於今。隨後，父親因年紀過大而退休，將公司擔子交到兒子陳耀東先生身上。聽從父親的決定，他接替了父親的位置，經營陳森記森利建筑有限公司。此後，陳耀東先生一直兢兢業業，將父輩的公司在原基礎上繼續發揚光大！
“父親給我最大的影響就是，一定要行正路，切不能大意走上歪道，走錯一步，就會影響一生。”在父親的言傳身教之下，陳耀東先生堅定建筑之路，為他人鋪墊一條更為寬闊的路，從而擔任了眾多業界的職位，服務同行大眾，走出更為光明的大道來！
第4篇：上層建筑范文
【關鍵詞】高層；商業建筑；結構；設計
1 高層商業建筑結構施工的主要特點
高層商業建筑施工在建筑、結構、設備、消防等方面與低層、多層建筑在施工技術上有一定的相同之處，但是隨著建筑物高度的增加帶來施工條件的差異，使得高層商業建筑與低層、多層建筑在施工技術上有其固有的特點．主要表現在“高、深、長、密”4 個方面。
1.1 所謂“高”就是建筑的垂直方向較長
基于高層商業建筑高度高這一明顯特點，必然會給建筑附于工程量大、技術復雜、危險系數高等特點，因此，高層商業建筑施工過程之中必須注意防火、防電、通信聯絡、垃圾處理等相關問題，認真貫徹科學管理理念，真正落實建筑質量至上、安全第一的原則。
1.2 高層商業建筑的“高”與“深”
高層商業建筑“高”的特點決定了堅實建筑物基礎的埋置深度較深，為了滿足地下埋深嵌固的要求，保證高層商業建筑施工整體的穩定性，同時也為了滿足市民對車庫、庫房等相關空間的要求，高層商業建筑結構一般至少具有一層地下室，埋深均在地面以下5 m。
1.3 “長”指的是建筑施工周期較長
高層商業建筑一般是大中型項目，施工工期一般為2a 左右，整個工期不可避免的經歷越冬、雨期等不利施工的時節，所以為了縮短工期，提高工程效益，在整個工期中必須細致的進行施工方案、監理方案的分析的選擇，進行合理的布置和安排。
1.4 “密”是指高層商業建筑的施工區域相對集中
高層商業建筑一般在經濟繁榮的城市地帶比較集中，周邊環境復雜、人口密集，為了保證施工進度，需要合理安排現場臨時設施工程，盡量節約空間，做到減少在施工現場囤積建筑材料、停放運輸設備等。充分利用商品砼和預制構配件等到半成品材料。
2 高層商業建筑結構體系的主要特點
在高層商業建筑結構設計中建筑結構體系起著很大的作用，這和低層建筑結構相比具有明顯的區別，選擇的建筑結構體系不同，需要制定的施工方案、工程監理、建筑平面的布置、建造高度、防火通道設置、施工工期和工程造價等各方面的對策也大相徑庭。
2.1 水平力是設計的主要因素
一般認為，豎向載荷(重力)往往是影響低層和多層房屋結構設計的主要因素。而在高層商業建筑中，起決定性作用的卻是水平荷載，雖然豎向荷載仍對結構設計也有一定影響，但其影響往往只是一個參考數據，不會牽動大局。
首先，豎向載荷一般隨建筑高度的確定也將成為一個定值，但作為水平載荷的風荷載和地震功能，其數值往往隨建筑結構體系的不同而相差較大。其次是，建筑自重和對豎向荷載構件的強度要求，僅和建筑高度成一次的正比關系；而水平荷載對結構產生的傾覆力矩，以及由此在豎向構件中所引起的軸力，是和建筑高度的兩次方成正比。
2.2 側移成為控指標
建筑高度越高使得結構的側向變形迅速變大，這與低層或多層建筑有著很大的區別，隨著建筑高的的增加，結構側移已成為高層結構設計中的重要指標。隨著高度的增加、輕質高強材料的應用、新的建筑形式和結構體系的出現、側向位移的迅速增大，高層商業建筑在設計中要滿足抗推剛度強度，以使結構在水平荷載下產生的側移被控制在某一限度之內，否則會產生以下情況：
（1）主體結構構件出現扭曲、裂縫，甚至損壞。
（2）墻體開縫、暖氣管道和自來水管道崩破、機電設備管道損壞、電梯軌道變型等，這給居民帶來心理上的恐慌。
（3）高層建筑產生側移，將對豎向構件較大的附加內力，隨著側向位移的增大時，產生的附加內力也會相應增大，直到建筑不能承受時，將會導致房屋側塌。
2.3 抗震設計要求更高
有抗震設防的高層商業建筑結構設計，除要考慮正常使用時的豎向荷載、風荷載外，還必須使結構具有良好的抗震性能，做到小震不壞、大震不倒。中國的GB50011— 2001《建筑抗震設計規范》對各類建筑結構的抗震計算應采用的方法作了以下規定：
可以采用剪力方法這種簡化方法的結構，一般是高度低于40 m，剪切變形是其主要特性，并且剛度和質量隨著高度的變化均勻分布的結構，和一些近似于單質點體系構造的結構。而1 款以外的其他建筑結構，一般是比較適宜采用振型分解反應譜這種分析方法的。針對一些特殊的建筑，例如甲類建筑、特別不規則建筑以及限高的高層建筑，就比較適合應用時程分析法技術，取多條時程曲線的計算平均值與振型分解反應譜法的計算結果的較大值，以此來補充計算多遇地震下的一些數據。
3 關于高層商業建筑的幾個誤區
3.1 高層電梯設置的誤區
高層電梯設置是高層商業建筑結構必須考慮的一個重要方面。高層商業建筑的電梯配置對于建筑整體的運營效率和管理效率具有十分重要的影響。
對于公寓部分的電梯配置，采用低速(0.75 m/s)，中轎廂(600～750 kg)的配置在國外發達國家很普遍。對于辦公部分，由于上下班時間較為集中，電梯的管理設置比自身配置更能提高運載能力。
3.2 現代高層商業建筑要抓住智能化這個主體，側重于建筑內部設備的配置
實際上，智能化建筑包括了BA(樓宇自動化)、OA(辦公自動化)等，其他方面不是僅僅通過自動化就能實現的，它們必須通過數字化、綜合化等多種方式的組合才能發生作用。自動化只是智能化建筑直觀表現的一個方面，國際上，對于智能化建筑的衡量標準一般采用下面4個項目：即建筑對于提升工作效率的能力、建筑對于預防和抵抗災害的能力、建筑對于降低后期運營管理成本的能力、建筑對于適應使用單位未來發展的能力。
3.3 標準層面積和層高的誤區
高層商業建筑結構必須與標準層面積相互搭配才能把其自身價值發揮到最高水平。然而標準層面積不是越大越好。標準層面積絕不是越大越經濟。通常，隨著建筑高度增大，層數增多，標準層面積的使用效率會降低。
4 高層商業建筑結構的優化設計
基于上面的理論分析，下文主要站在建筑結構構件的基礎上，分析了單個構件內力和配筋計算，包括梁，柱，剪力墻軸壓比計算，構件截面優化設計等。
4.1 以下3 種情況會出現混凝土超筋
（1）混凝土梁斜截面的分析結果小于最小值的要求；
（2）當梁的彎矩設計值M 大于梁的極限承載彎矩Mu；
（3）當大于《抗震規范》要求梁端縱向受拉鋼筋的最大配筋率2.5%時，提示超筋。
4.2 出現剪力墻超筋主要表現在以下幾種狀況
（1）剪力墻連梁超筋，一般情況下會使抗剪承載力不夠，致使其承受水平地震力的能力減小。
（2）剪力墻暗柱超筋。軟件中設定的暗柱最大配筋率是4%，而相關規范只給出了剪力墻主筋的配筋面積，這和最大配筋率
的參數不一樣，當電腦計算后發出警報時，可以綜合考慮二者之間的關系。
4.3 柱的軸壓比計算
首先地震力是個首要的考慮因素，在地震作用下，軟件在測量軸壓比時一般是采用的是地震作用組合下的柱軸力設計值。當軟件忽略這個數據時，即采用非地震作用組合下的柱軸力設計值，軟件忽略了地震的作用。這兩者的計算結果是不一樣的，所以，是否考慮地震力對軟件對軸壓比計算結果影響較大。
4.4 為了提高建筑抵抗地震的能力，保證結構在地震作用下的伸縮性，新的《高規》和《抗震規范》對剪力墻的軸壓比均作了限制
需要指明的是，當計算軟件是按單向計算短肢剪力墻的軸壓比時，與《高規》中規定按雙向計算短肢剪力墻的軸壓比有所不同。
第5篇：上層建筑范文
當今，高層建筑尤如雨后春筍。在設計過程中，使結構既合理，又經濟節省已越來越得到關注。從目前的設計中，大多數設計人員在電算過程中，往往僅對個別超限構件、超限信息進行調整。而對整個結構方案是否完善，是否充分利用構件，是否會產生不必要的浪費，則沒有太多詳細考慮。現以公共建筑樓作為例子，對高層住宅結構設計中常見問題及措施進行探討。
一、 工程概況：
某公共建筑樓位于廣東省佛山市三水區。地下一層為人防地下室，地上部分為15層辦公樓。主體結構為框架剪力墻結構，無轉換，抗震設防烈度為六度，基本風壓為0.50KN/m2，體型系數取1.4。建筑總高度58.4m，框架、剪力墻抗震等級為三級。場地類別為II類，地面粗糙度為C類。
二、 概念設計：
所謂的概念設計一般指不經數值計算，尤其在一些難從作出精確力學分析或在規范中難以規定的問題中，從整體的角度來確定建筑結構的總體布置和抗震細部措施的宏觀控制。
概念設計具體到工程設計中的主要措施有如下方面。（1）布置剪力墻時，在結構平面上盡量使X向和Y向抗側剛度接近，整體結構的形心和剛心盡可能重合，使結構在兩個主軸方向的動力特性宜接近。（2）剪力墻不宜過多過長以免剛度過大，以滿足軸壓比并盡可能接近最小軸壓比要求為標準。（3）在梁系布置上，應力求受力明確，傳力路徑簡捷，避免梁系為多重搭接傳力。（4）在豎向布置上也要力求均勻，避免少數樓層出現薄弱部位，應使結構整體形成均勻的抗側力結構體系。
三、總體指標控制
1、 位移比
位移比，即樓層豎向構件的最大水平位移與平均水平位移的比值。對于位移比超限，首先應參考其他整體指標如層間位移角、周期等，以及參看結構整體空間振動簡圖、各層配筋構件編號簡圖。如果抗側剛度很大，可考慮減小相應部位的剛度；如果抗側剛度較小，可考慮增加相應部位的剛度。增加剛度可采取的方法有：調整最大位移發生處的梁尺寸，或最大位移發生處的墻肢長度或厚度，以增加該處的剛度，減小位移。本工程為廣東項目，當層間位移很小時，位移比可適當放寬。
2.周期比：
周期比即結構扭轉為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）Tt與平動為主的第一自振周期（也稱第一側振周期）T1的比值。周期比主要控制結構扭轉效應，減小扭轉對結構產生的不利影響，使結構的抗扭剛度不能太弱。
（1）人工按如下步驟驗算周期比：
a）根據各振型的兩個平動系數和一個扭轉系數（三者之和等于1）判別各振型分別是扭轉為主的振型（也稱扭振振型）還是平動為主的振型（也稱側振振型）；
b）周期最長的扭振振型對應的就是第一扭振周期Tt，周期最長的側振振型對應的就是第一側振周期T1；
c）計算Tt / T1，看是否超過0.9（0.85）。
對于多塔結構周期比，不能直接按上面的方法驗算，這時應該將多塔結構分成多個單塔，按多個結構分別計算、分別驗算（注意不是在同一結構中定義多塔，而是按塔分成多個結構）。
（2）對于剛度均勻的結構，在考慮扭轉耦連計算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛度不均勻的復雜結構，上述規律不一定存在。
（3）振型分解反應譜法分析計算周期，地震力時，還應注意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數的確定。
（4）一旦出現周期比不滿足要求的情況，調整原則是要加強結構外圈，或者削弱內筒。
（5）扭轉周期控制及調整難度較大，要查出問題關鍵所在，采取相應措施，才能有效解決問題。
a）扭轉周期大小只與樓層抗扭剛度有關；
b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢查是否滿足；
c）當不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結構豎向構件剛度，增大平動周期；
d）當不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應檢查是否存在扭轉剛度特別小的層，若存在應加強該層的抗扭剛度；
e）當不滿足扭轉周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與結構總高度之比偏小，應加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。
3 剛度比
剛度比指結構豎向不同樓層的側向剛度的比值，對于地下室結構頂板能否作為嵌固端，轉換層上、下結構剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據。
調整要點： （1）要求在剛性樓板假定條件下計算。對于有彈性板或板厚為零的工程，應計算兩次，在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實條件下完成其它結構計算。
（2）根據剛度比的計算結果或層間剪力的大小判定薄弱層，并乘以放大系數，以保證結構安全。
4.剛重比
結構的側向剛度與重力荷載設計值之比稱為剛重比。它是影響重力二階效應的主要參數，且重力二階效應隨著結構剛重比的降低呈雙曲線關系增加。高層建筑在風荷載或水平地震作用下，若重力二階效應過大則會引起結構的失穩倒塌，故控制好結構的剛重比，則可以控制結構不失去穩定。
5、剪重比：
剪重比即最小地震剪力系數λ，主要是控制各樓層最小地震剪力，尤其是對于基本周期大于3.5S的結構，以及存在薄弱層的結構，出于對結構安全的考慮。
對于豎向不規則結構的薄弱層的水平地震剪力應增大1.15倍；對于一般高層建筑而言，結構剪重比底層為最小，頂層最大，故實際工程中，結構剪重比由底層控制，由下到上，哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設計地震內力；若剪重比過小，均為構造配筋，說明底部剪力過小，要對構件截面大小、周期折減等進行檢查；若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應檢查結構模型，參數設置是否正確或結構布置是否太剛。
6、軸壓比
軸壓比指考慮地震作用組合的框架柱和框支柱軸向力設計值N與柱全截面積A和混凝土軸心抗壓強度設計值fc乘積之比。它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，規范采取的措施之一就是限制軸壓比。
總之，高層住宅的剪力墻結構設計應堅持概念設計，以承載力、剛度和延性為主導目標，實施多道防線、剛柔結合的基本理念。只有這樣才能真正設計出安全合理、經濟的結構。
參考文獻
[1] 《高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3―2002》，中國建筑工業出版社2002年出版
[2] 《建筑抗震設計規范GB50011-2010》中國建筑工業出版社出版
[3] 《廣東省實施（JGJ 3―2002）補充規定》
第6篇：上層建筑范文
【關鍵詞】高層建筑；被動式節能；自然通風；設計方案
隨著我國城市化進程的不斷加快，城市建筑行業得到進一步的發展，許多建筑逐漸向大型化、多功能化和綜合化的方向發展。根據相關數據顯示，建筑能耗約占我國社會總能耗的30%以上，與工業能耗、交通能耗并列成為了我國能源消耗的三大“能耗大戶”，雖然在單位面積能耗和人均能耗與發達國家相比并不算很高，但建筑能耗增加的趨勢愈加明顯，無疑加大了我國能源供應的壓力。被動式節能設計是近年來應用較為廣泛的一種節能形式，能夠合理利用自身的優點達到有效的降低建筑使用能耗的目的，在我國提倡綠色經濟的大勢下，被動式節能設計工作得到了我國廣大建筑工作者的重視。本文重點探討了高層建筑被動式節能設計工作，希望對減少我國建筑能耗有所幫助。
1.高層辦公建筑的能耗特點
1）相比同等面積的低層和多層辦公建筑，高層辦公建筑容納人數眾多，信息處理量大。為保持正常的運作，高層辦公建筑在電梯、空調、供水、供暖、管理等方面要消耗大量的能源。
2）高層辦公建筑照明能耗偏高。
3）高層辦公建筑的照明與辦公設備比例較高，加之人員相對密集，導致內熱源發熱量較大。
4）由于辦公時間固定且辦公人員作息規律明顯，辦公建筑具有間歇使用的特點即白天使用頻率高、能耗高，夜間無人使用、能耗低。
2.高層辦公建筑被動式節能設計常見問題
2.1自然采光利用率低
由于基地條件限制、結構原因以及建筑和辦公空間新需要等，現代高層辦公建筑大多采用方形、圓形、矩形等形式，即標準層平面長度和寬度相差不多，辦公空間圍繞垂直核心筒布置。其進深尺寸一般為8～12m，有的多達20m左右。照度隨進深距離增加呈遞減趨勢，側窗采光由于光線不足，很難滿足大進深高層辦公建筑的要求，因此，導致室內人工照明大量增加。
2.2室內自然通風組織差
早期的多層和低層辦公建筑，大多為板型平面，以廊道聯通各使用單元，為建筑的自然通風提供了可能。而現代高層辦公建筑，一方面室內大多為大進深辦公空間，另一方面房間外墻可開啟面積非常有限，室內空氣氣流組織基本依靠設備系統來實現。因此，即使在室外空氣處于人體熱舒適狀態下，辦公建筑仍然需要開啟通風系統，甚至可能還需要開啟制冷系統，空調能耗由此大幅增加。
2.3圍護結構保溫隔熱能力差
建筑的護結構包括屋面、外墻、外窗以及地面等部位。對于高層辦公建筑而言，由于其豎向表面面積遠大于橫向屋面面積，因此，墻體與窗戶的保溫隔熱能力成為了衡量其圍護結構保溫隔熱能力的決定性因素。
3.高層辦公建筑被動式節能設計實踐
針對高層辦公建筑能耗特點和被動式設計的常見問題，筆者進行了總結分析，以期找到解決這些問題的辦法，達到更好的節能的目的。為此，在建筑設計中關注到了高層辦公建筑的采光、通風與保溫隔熱的被動式設計。
3.1項目簡介
某大廈26層，占地面積1.2萬m2，總建筑面積4萬m2，容積率2.65，建筑密度26%，綠化率33%。
3.2自然采光設計
通常情況下，要使建筑有良好的自然采光，可以在基地允許的情況下，將塔式標準層變為板式或交叉式平面布置，增加自然采光的幾率。但是，這一措施必然會導致由于建筑體型系數增大而帶來的能耗增加，即使照明能耗有所降低，也得不償失。
而本項目采用的是改變平面組織方式的辦法。即在方案的平面布局中采用中庭是的布置方式，增加建筑中心部位的自然采光（如圖1所示）。房間的進深都控制在8.1m以下，同時，大部分房間采用雙向采光；更為有效的是，由于研究院的特殊性質，很多設計所采用了開放式大空間，減少了隔墻對光線的遮擋，進一步增加了自然采光。同時，由于采用了空中花園的設計，減少了樓板對于光線的遮擋，也增加了大進深處的自然采光照度。
3.3自然通風設計
自然通風可以增加室內的空氣流動，降低室內溫度，帶走室內水汽，有效增加室內的熱舒適度。在本項目中，所有的窗戶都可以根據使用者的意愿，自由開閉，充分利用自然通風。平面設計大部分樓層采用了開放式大空間設計，減少了對空氣流動的阻擋，讓空氣在室內流動更順暢。更為重要的是，中庭空間形成了一個巨大的拔風煙囪；三層通高的空中花園也同樣形成了煙囪效應。由于辦公建筑人員較多、辦公設備也較多，因此，室內的內熱源很大，再加上中庭巨大的高度差，會產生十分明顯的熱壓通風的效果。
3.4護結構設計
本建筑體型規整，體型系數僅0.2，南向窗墻面積比為0.49，北向窗墻面積比為0.47，西向窗墻面積比為0.45，東西窗墻面積比為0.46。外墻采用200mm加氣混凝土砌塊，傳熱系數0.39W/（m2·K）；外窗和玻璃幕墻均采用6+12+6遮陽型Low-E中空玻璃，傳熱系數1.8W/（m2·K），遮陽系數為0.45。雖然此建筑的窗墻面積比較大，但是設計中充分考慮了自遮陽，窗戶內凹為800mm，可以在夏季有效遮擋太陽的直射輻射。
4.被動式設計的節能效果分析
為了驗證被動式設計的節能效果，利用熱工分析軟件DesignBuilder進行了能耗分析，結果如圖2所示。
圖中“參照建筑”即按照GB50189-2005《公共建筑節能設計標準》中的建筑模型進行計算：其外墻的傳熱系數為0.6W/（m2·K）；屋頂傳熱系數為0.55W/（m2·K）；外窗的傳熱系數為2.3W/（m2·K），遮陽系數為0.6；照明功率密度為現行值11W/m2；空調和采暖系統為兩管制風機盤管系統。
計算得到參照建筑的采暖、空調、照明的能耗密度分別為17.6，10.33，25.41kW·h/m2。當采用了前文介紹的護結構后，其采暖、空調的能耗密度分別為17.05，9.66kW·h/m2。可以發現采暖空調的能耗都有所降低，總能耗約比參照建筑的能耗降低約2.3%。
由于采用了遮陽型的Low-E中空玻璃，有將窗戶內凹800mm，二者共同的遮陽效果導致了采暖能耗密度有所增加，為17.98kW·h/m2；但空調能耗密度明顯降低，為8.05kW·h/m2；總能耗有所降低。與參照建筑的能耗密度相比，降低了約3.6%。
自然通風的引入導致了空調開啟的時間明顯減少，因此，空調能耗密度降低更加明顯，達到了5.16kW·h/m2。與參照建筑的能耗密度相比，降低了約9.0%。
如果建筑的照明采用節能燈具，照明功率密度由現行值降低為目標值，即9W/m2，則照明能耗密度降低為20.79kW·h/m2；同時，由于照明能耗密度的降低，其散熱量也有所降低，導致空調能耗降為5.10kW·h/m2，而采暖能耗增加到18.00kW·h/m2。總之，與參照建筑的能耗密度相比，降低了約17.7%。
考慮到自然采光的效果可以達到節能75%以上，那么照明能耗實際降低為5.20kW·h/m2；再加上燈具使用的減少，內熱源也明顯減少，空調能耗也會降低。因此，與參照建筑的能耗密度相比，最終的節能效果約為47.1%。
5.總結
高層建筑被動式節能設計是一項綜合性工程，涉及到遮陽設計、自然采光、自然通風和保溫隔熱設計等方面的工作。因此，建設單位必須重視建筑的被動式節能設計工作，制定出可行性較高的設計方案，以達到降低建筑能耗的效果。本工程在實施被動式節能設計方案后，有效降低建筑能耗約45%，并取得了較好的經濟效益。
參考文獻：
第7篇：上層建筑范文
關鍵詞：混合控制；建筑結構；減震效率；地震反應
中圖分類號： TQ336 文獻標識碼： A 文章編號：
耗能減振技術是建筑結構抗震減振設計中的一個新技術。耗能減振技術有調諧液體阻尼器TLD、調諧質量阻尼器TMD等。這些耗能減振技術廣泛應用于實際工程中。而混合控制技術是將建筑結構振動控制技術中的主動控制、半主動控制、被動控制結合起來。由于集合了諸多振動控制技術的優點，成為了目前建筑結構振動控制的主要研究熱點。例如，將TLD和粘性流體耗能器混合，可以減少TLD的起振階段缺陷，從而提高建筑結構的地震控制效率。
建筑結構的動力特性和各種減震控制的方式，都和輸入的地震能量有聯系。目前，建筑工程結構都是基于剛性地基來進行減震控制的設計。土與結構的相互作用SSI，會使得土層地基上的建筑結構和剛性地基相比較，降低了自振頻率，增大了振動效應。最終會影響整個建筑結構的控制減震效果。無論是主動控制還是半主動控制，SSI控制規律、方法都需要考慮較多的因數，控制的效率也不能達到剛性地基的程度。SSI體系中的TLD、TMD也不可能比剛性地基減震效果好，甚至會出現負效應。土層地基軟，則SSI影響則會更大。如果要對土層地基上的建筑結構進行抗震控制，則需要考察SSI體系的地震特點。如果要實施減震的設計控制，則要在設計和控制分析中考慮SSI影響。本文主要探討了討論SSI對VFD、TLD混合控制的減震效果。
1土層地基建筑結構混合控制的方程公式
剛性地基上的建筑結構混合控制時，受控的結構在地震反應狀態下的方程公式為。
該式是基于TLD的系統總坐標而建立的。其中，C、K是TLD總坐標中的質量和剛度矩陣。指的是TLD裝置處于總坐標系下的質量矩陣，指的是TLD裝置處于總坐標系下的阻尼矩陣，是TLD裝置處于總坐標系下的剛度矩陣。是總坐標系擴展獲得的阻尼矩陣。、是自由度對地面的加速度，、是速度、位移向量。I為地震作用的位置，是水平地面運動的加速度。
而柔性地基上的建筑結構混合控制，則將整個體系分為三部分，即群樁基礎、剛性承臺、上部結構。運用子結構建立的上部結構方程為。
是建筑結構處于自由場地運動時的加速度，包括轉動向量和平動分量。是基礎單位運動時產生的上部分擬靜力位移的矩陣。而如果不考慮輸入地震能量的豎向，那么剛性承臺則為。是承臺質量慣性的矩陣。最終將這些方程式全部匯合在一起，用和頻率無關的阻尼器和彈簧來代替地基的阻抗作用。那么臺底面的反力和位移關系則可以用公式表示為：。=，=。在地基的阻抗過程中，是迫振頻率。而取建筑結構上部分或者是樁基或樁基結構的基頻。
2分析數值
選擇不同的2個串聯規格的剪切型鋼結構來當計算的模型。I模型有15層，每5層的層間剛度和質量都相同，層間質量自上而下依次是4.5×kg、4.8×kg、5.4×kg，層間的剪切剛度依次是12.43×N/m、12.98×N/m、14.23×N/m。I模型為11×kg承臺質量、17×17的承臺平面尺寸、5×承臺慣性矩。有0.5m的樁徑、21m的樁長和2.5m的樁間距。Ⅱ模型為20層，每5層的層間剛度和質量都相同，自上而下層間質量為8.5×kg、9.5×kg、11.6×kg、128×kg。層間的剪切剛度依次是47.8×N/m、53.7×N/m、67.9×N/m、72.4×N/m。Ⅱ模型為2.3×kg承臺質量、33×33的承臺平面尺寸、2.2×承臺慣性矩。有0.9m的樁徑、41m的樁長和3m的樁間距。土層地基的厚度大概為310m，如果是均勻土層，那么剪切波速則是150m/s、200m/s、300m/s、350m/s。
混合控制的設計，是按照/為0.98，設置TLD減震裝置在建筑結構的頂部。如果不考慮SSI，那么基頻屬于剛性地基上的建筑結構。如果需要考慮SSI，那么則基頻是土層地基上的建筑結構。分別在I模型、Ⅱ模型的每層設置好VFD，I模型達到了2500kNs/m，而Ⅱ模型達到了4000kNs/m。這樣的附加阻尼在剛性地基上的建筑結構，等于頂層1.42%阻尼比和底層0.95%阻尼比。建筑結構的振型不會對附加阻尼有正交，因而不能等效結構附加的阻尼。在I模型、Ⅱ模型中輸入Taft波、E1一Centro波的地震波。
為了進行比較，可以對鋼結構模型分成兩種情況來計算地震反應時程。一種是混合控制，一種是不設減震控制。再利用地震反應峰值和均方值來計算在混合控制的條件下，建筑結構的減震效果。考察中的結構地震反應有三個表征性的反應量，即底層剪力、頂層加速度和頂層位移。將考察的結果和數據記錄下來。
3得出結論
不同的地震波，會導致在混合控制系統下的建筑結構其減震效率發生差異。地震波中的上海人工波比較適用于軟地，而Taft波、E1一Centro波適合剛性地基。這就表明，在實際檢驗建筑結構混合控制的效果時，要選擇好地震波的種類，要和實際場地相符。而不同種類的建筑結構混合控制也有著較大差別的減震效率。在模型I和模型Ⅱ的比較中發現，模型I自振頻率比較高，而模型Ⅱ的自振頻率低。自振頻率高的建筑，其減震效率比自振頻率低的建筑要高。
土層地基的土層逐步的變軟，那么土層中的剪切波速就會逐步的減小。從而降低了混合控制中的減震效率。輕阻尼的鋼結構，如果土層基巖比較硬，那么建筑結構的混合控制就有較高的減震效率。位移以及剪力地震的方值會在40%—70%的范圍內。而在軟弱的地基場地之下，建筑結構的混合控制就會降低減震的效率。大約減震效率會降低25%以內。和僅僅使用TID的建筑結構相比，考慮了SSI之后，便能夠很有效的將結構體系減震效率提高上來。土層地基中的土層一旦變軟，那么SSI的作用就會減小，那么建筑結構的抗震反應將會強于混合控制的作用。這其實和土與結構相互作用的減震效率理論模型研究有相同的結論。而有時候，建筑結構地震反應中的減震效率比在峰值的減震效率還要高。這是由于建筑結構地震反應是表現結構控制時在總體耗能中的平均水平，而峰值的減震效率卻是瞬間的地震耗能效率。
結束語：
土層地基上建筑結構混合控制的減震效率，會考慮到土與建筑結構的相互作用。而在VFD和TID的混合控制中，可以增強TID的抗震性能。這是一個比較科學高效的結構減震方法。土層地基的土層逐步的變軟，那么土層中的剪切波速就會逐步的減小。通過實踐證明，自振頻率高的建筑，其減震效率比自振頻率低的建筑要高。而在此時也指出，在土層地基中的軟地基建筑結構實施減震控制時，需要正確的認識土與結構的相互動力作用，并且要適時的評價建筑結構控制減震的經濟性和必要性。
參考文獻：
[1]王桂起.淺談建筑結構設計隔震和消能減震措施[J].深圳土木與建筑.2012，（2）.
第8篇：上層建筑范文
關鍵字：高層建筑物；研究；倒塌
中圖分類號：TU208.3 文獻標識碼：A 文章編號：2306-1499（2014）12-
1.高層建筑結構地震損傷研究
（一）高層建筑結構豎向研究
這個研究主要考慮的是，鋼柱、鋼筋混凝柱還有鋼筋剪力墻，在應對地震時的反映，對這個損傷進行深入分析。在考慮了kk模型基礎上，需要引入bonora分析模型，這樣分析結果才更準確。在進行研究中提出鋼柱受損效應糾正方法，使得這個模型在使用中，可以發揮出更大效果。根據研究發現，當材料出現損傷時，鋼柱的承載力會下降，而且是呈現明顯下降趨勢。鋼柱損傷值在最短時間內會持續上升，而且上升的速度非常快。隨著地震強度不斷加深，上升的速度越來越快。在sina滯回模型研究基礎上，適當引入算法準則，充分考慮當鋼筋剪力墻出現開裂、出現鋼筋損傷時，相應的強度和負鋼度會有所改變。鋼筋混凝土剪力墻會隨著損傷不斷增大，從而出現新的負載值，負載值逐漸增大，該材料會發生突變。另外，使用鋼筋混凝土分析模型，這個模型之所以被引入分析負載值，主要考慮的是基于橫向剩余承載力基礎上開展，在經過動力分析方法就可以準確的確定出鋼筋在地震中出現的損傷程度。這些分析方法在一定程度上會取得良好的效果，可以在高層建筑建設時，充分認識到這些尋在的問題，從而選擇有效的處理方法，為提升抗震強度提供有力依據。
（二）高層鋼框架結構損傷積累效應地震倒塌研究分析方法
基于中心差分法基礎上進行研究，從而得出顯示積分格式。在該格式下進行定義結構強度研究，從而分析出損傷效果。在kk模型中，將其應用到結構中去。在方法的使用應該充分考慮地震強度作用和剛度退化基本規律基礎上，這樣才可以更加科學分析當前出現的問題。針對地震倒塌破壞出現的不確定因素，從而提出完備的抗震收集數值方法。在高程建筑物中，經過有效的編制程序，對建筑物進行地震響應和失效研究，從中可以更好的記錄超額荷載、失效過程和坍塌全過程。分析表明，在充分考慮了材料自身損傷之后，可以更加準確的定位出鋼架結構自身因為荷載過大而失效。在未知的結構失效前，需要做好跟蹤工作，更好的保障地震強度，從而提升抗震力度。模擬鋼架全過程，可以精準的得出最終的破壞模式。在一定程度上，這個研究揭示了高層建筑物結構被破壞存在的機理。
（三）剛度地震倒塌分析
混凝土結構地震損傷分析，在進行實驗過程中，可以設置出一棟三層樓的建筑模型。對該模型進行振動臺實驗，從而更加準確的得出剛度在地震強度下，被損傷的程度，從而演化起變化規律和失效過程。在根據地震剛度損傷分析，可以更好的得出損傷數值。在進行分析和研究過程，就是為了尋找到合適的應對方法，在高層建筑物建設中，將這些方法運用其中，就可以更好的應對在地震影響下，降低高層建筑物的倒塌強度，最大限度保護人身財產安全。隨著社會不斷發展，越來越多的人開始關注高層建筑物抗震性能，汶川地震，玉樹地震，給社會帶來的提示，已經不僅僅時經濟發展損失問題，我們更好深入的分析我國建筑物抗震設計問題，日本是一個地震頻繁國家，可是日本每次地震導致的損失和我國地震損失以比較，其中的問題便顯然而知。我國應該努力做好高層建筑物抗震設計工作，降低損失。
2.高層建筑物設計建議
根據以上分析得出，我國在進行高層建筑物建筑中，需要嚴格規定結構連續倒塌相關規定和原則開展工作。一般而言，高層建筑物倒塌設計思想一般可以分層三個類型。第一，一些可以直接遭受到意外荷載的作用結構，該結構應該擁有一定承載力，這樣才可以更好的保障建筑整體性。第二類，使得建筑結構具備一定的荷載傳遞路徑，當局部受到損傷之后，可以有效的將這些重力進行傳遞，在這個傳遞過程中不會出現局部構建失效問題，從而導致荷載和內力重分布情況出現。這樣就不容易出現大面積的坍塌，更好限度的保護人們的財產和人身安全。第三類，建筑結構要分區隔離，將局部破壞控制在合理的范圍內。就當前我國建設發展而言，倒塌設計方法還不夠完善，還沒有完全制定出來。但是在概念中，可以進行設計，并且控制，這樣可以減少損傷出現。
（一）結構體系
剪力墻結構體系、、筒中筒結構及剪力墻較多的結構體系，這些結構體系在建筑中可以最大限度的降低地震損傷出現。然而，在實際使用中，剪力墻結構以及筒中筒結構在一定程度上雖然滿足了抗震需求，但是會出現人為爆炸，該建筑的抗爆性能弱。當前，對于那些不利的結構體系，應該選擇使用組合結構比較強的結構設計，有效應對連續倒塌。科學的建筑結構，在一定程度上可以將破壞控制在最小范圍內，避免破壞力在逐漸蔓延。
（二）傳力途徑
在進行高層建筑結構設計時，應該創造出傳力途徑，可以使用雙向相交梁作為單向大梁替代，使用空腹架替代大梁。在高空網架結構中，這樣充分的處理內力重力分布問題。當建筑物一個方向失效時，另一個方向可以起到承重作用，有效保障建筑平衡。內隔墻材料使用、設計還有構造等都應該具備傳力作用。在樓板位置，這個鋼筋的結構傳力應該是連續不斷，應該在該接頭使用焊接方式連接起來，這樣支座就可以獲得良好的錨固作用。當板樓逐漸斷裂時，會起到良好的懸掛作用。沿著房屋周圍和構件分布區，將其搭建成完整體系，設置起圈梁，這樣可以更好的保障建筑整體結構。
（三）結構連接
當結構受到破壞之后，剩余的結構會因為重力的影響懸掛著，可能進入了塑性狀態，這個狀態非常危險，出現倒塌的概率比較大。因此，在財力選擇時，應該選擇延展性較好的材料。使用延展性好的材料，可以有效的提升建筑物塑性結構，有效的防止變形出現。
3.結束語
地震給人們帶來的傷害不僅是財產損失，不僅是人身傷亡，重要的是給人的內心帶來了傷害。從汶川到玉樹地震中，地震給我國經濟發展帶來的破壞非常大。根據研究發現，如果我國在高層建筑物中，加入抗震元素，進行設計時注重地震破壞因素，有效的選擇科學設計方法，這樣設計出的高層建筑物具備了抗震性能。至少在出現危害時，能最大限度的降低人們財產損失和生命損失出現。
參考文獻
[1]張洵安，李濤.強震作用下超高層建筑結構MSCSS的響應特性研究 [J].中國工程院土木工程與可持續發展高層論壇 -2011年5期
[2]吳昊，秦相軍.中國建筑學會建筑結構分會將召開2012年年會暨第二十二屆全國高層建筑結構學術交流會 [J].《建筑結構學報》 ISTIC EI PKU -2012年5期-
[3]楊迪雄，潘建偉，李剛.近斷層脈沖型地震動作用下建筑結構的層間變形分布特征和機理分析 [J].《建筑結構學報》 ISTIC EI PKU -2012年4期
第9篇：上層建筑范文
關鍵詞：爆破震動；覆蓋土層；迎波面
Abstract: the paper theoretically analyzed the blasting of soft cover are the influence of blasting vibration on buildings. Through the measured blasting vibration testing data, a mine heading face soft cover is studied the mechanism of the effect of blasting vibration on the impact. Theory analysis and the measured results show that construction in the buildings on soft cover more easily than directly built on a bedrock of buildings were damaged.
Key words: blasting vibration; Cover the soil; Wave of attack
中圖分類號：TD235文獻標識碼：A文章編號：2095-2104(2013)
1 引言
地震波在軟弱帶上傳播具有反射增強效應，這已經在許多工程實例中得到了證實。[1]同時，從大量爆破工程中也發現不同場地上的建筑物對爆破震動相應的強度也有很大差別。[2]本文通過研究軟弱帶（覆蓋土）對爆破能量的反射彈性波增強作用和覆蓋土對爆破震動的影響，結合某礦爆破震動測試結果，研究了軟弱覆蓋土層對爆破震動影響的作用機理。
2 軟弱覆蓋土層迎波面地震彈性波加強機理
軟弱帶迎波面的反射增強現象為工程實踐多次證明，也為國內外的現場試驗和室內模擬實驗所證實。[1]H.P.Rossmaith 和 w.l.fowrney 曾在由9mm厚的homalite100 制成的模型中作爆破試驗，用動光彈觀測應力波與裂隙之間的復雜作用過程。在實驗資料的基礎上，對界面的反射增強作用進行了理論性探討。當爆破或地震產生并傳播彈性波時，彈性波與幾何條件不連續的物體，或與聲阻抗不匹配的帶（例如軟弱帶）之間相互發生作用，彈性波被反射、折射和繞射，且常常引起局部應力升高，在某些情況下這些應力集中現象變得極其嚴重。[1]
當彈性波遇到任何類型的界面或不連續面時，波的一部分能量穿過界面傳播，另一部份則反射回到入射波的一側，并產生波型轉換。透射波和反射波組分大小是界面兩側巖石聲阻抗的函數。聲阻抗為密度ρ和壓縮波速度CP的乘積。
對于平面波來說，透射波中的應力和反射波中的應力，用入射應力，將其標準化后，可以寫成如下方程式：[3]
當>時,接受介質的波阻抗小于傳播介質的波阻抗,將有一種透射壓縮波和一種反射拉伸波。
當=0時,=0, ，完全是反射拉伸波。
上述的兩種情況說明，雖然離震源遠的地震波不能以充分高應力剪切或壓縮破壞巖石。但是，反射的拉伸波脈沖卻能拉伸破壞巖石產生震動。
設入射波震動速度表達式為：
則反射波震動速度表達式為：
則迎波面上質點位移為[4]：
K——反射增強系數。
下表為爆破地震波在不同介質中傳播時的波的反射增強情況。[1]
表1 反射增強系數匯總表
3 軟弱覆蓋土對爆破震動的影響
3.1軟弱覆蓋土對爆破震動幅值的影響
軟弱覆蓋土爆破震動幅值的放大作用，理論上可以通過爆破地震波在場地土中的傳播來說明。[2]假設在基巖上只覆蓋一層土，覆蓋層厚度為,剪切模量為G1，密度為ρ1，剪切波速為vs1；基巖為半無限彈性體，剪切模量為G2，密度為ρ2，剪切波速為vs2。
當基巖內有振幅為1、頻率為（T為周期）的正弦形剪切垂直向上傳來時，考慮了波的反射作用，則基巖內的波為：
當基巖內的波傳到與覆蓋土相交的界面時，將有一部分透射到覆蓋土層中，并傳到地面后反射。因此，覆蓋土層中的波可寫成：
式中的A、B、C為待定的常數，可根據具體的邊界條件確定。A、B、C確定后，可求得地面位移：[2]
式中
覆蓋層振幅放大系數等于地面振幅與基巖入射波振幅之比，即
因為一般，故基巖入射波的振幅均被放大。
3.2覆蓋土層對爆破地震波持續時間的影響
爆破地震的持續時間通常極為短暫，一般僅用加速度或速度最大值便可確定地面特征。但是，當爆炸作用時間較長時，加速度或速度并不能比較全面的反映地面震動強度。這種情況下，時間持續長度也是一個非常重要的參數。事實上，在延時爆破和多點爆破情況下，地面振幅值的持續時間長度與結構破壞具有密切的聯系，一次爆破過程的持時特性分析是解決這類問題的基礎。對于作用時間較短的爆破脈沖地震波而言，當基巖表面有一疏松覆蓋層存在時，構成瑞利波的各簡諧波將以各自特有的速度傳播。這樣，隨著傳播距離的增加，爆破地震波的震動持續時間增長。硬夾層的存在使多層土卓越周期略微減小，而且隨著夾層愈靠近基底，減小愈明顯；軟夾層的存在使多層土周期加大，夾層愈靠近基底，周期增加得愈大。
4爆破震動工程實例
某礦由于生產規模不斷擴大，爆破所產生的震動已經開始影響礦坑周圍居民住宅區的安全。為了降低爆破震動危害，我們對該礦進行了爆破震動試驗研究，下面圖2為采用ms-1、ms-3、 ms-5、 ms-7、 ms-9、 ms-11、 ms-12、 ms-13、 ms-14作為延時一次爆破測得的典型震動波形圖。
圖2爆破震動波形圖
從爆破震動波形可以看出：前一部分（0～760ms）是1-14段雷管爆破激震波形，即炸藥爆炸持續爆炸的時間。后一部分（760ms～2000ms）是建筑物余震波形。通過試驗發現爆破余震波振幅比主震波振幅還要大，統計出余震波的放大系數在1.05～1.99之間（見表2多次爆破測得的震動放大系數表）。試驗發現余震波段的震動頻率迅速減小，當余震波的頻率減小到接近建筑物的自震頻率時，建筑物就更易發生共振破壞。
表2 多次爆破測得的震動放大系數表
這可用美國科學家Charles H.Dowding做了一個實驗[5]來加以說明，實驗方法是用幾根橡皮筋一頭系上一重物，另一頭用手提著，開始使手和重物都靜止。然后，手向上運動一距離，重物也會運動，并且我們還可看到：（1）重物向上運動的距離和速度不一定與手運動的距離和速度相等；（2）手向上運動一下，重物會上下運動多下，運動的距離和速度逐漸減小，直至靜止。這里重物運動到恢復靜止的快慢（幅度的衰減率）與系統的阻尼（E）成比例，阻尼越高，產生的震動平息越快。
圖3 小龍潭地形示意圖
該礦區的開采剖面地形如圖3所示，通過所測試爆破震動波形可知：炸藥在煤層中爆炸，地震波迅速傳播到煤層和覆蓋土層的交界處即A-A界面，由于反射增強作用使原來的爆破產生地震波幅度得到增強，并作用與覆蓋土層的迎波面上，此時覆蓋土層迎波面上的爆破震動位移為：。這一部分被放大了的爆破地震波相當于實驗中的“手”，“手”移動了一段距離（），使的“橡皮筋”（覆蓋土層）和“重物”（建筑物）也產生移動。有上述可知覆蓋土層不同于一般的軟弱破碎帶能起到減震的作用，相反能夠增加爆破地震波的振幅和作用時間。覆蓋土層的這個特性使得該系統的阻尼變得更小，爆破振幅變得更大，作用時間變得更長，這一點與測到的爆破地震波余震波波形相互驗證。爆破地震波經過覆蓋土的作用后，不僅震動強度加大，持續時間延長，而且使地震波的頻率越來越接近建筑物的自振頻率，更容易發生共振現象。
5 結束語
通過研究分析和現場測試得出如下結論：1.軟弱覆蓋土迎波面上的爆破震動具有反射增強效應。2.軟弱覆蓋土能增大爆破震動的振幅并延長爆破作用時間。3.覆蓋土能降低建筑物爆破余震的頻率，當接近建筑物的自振頻率，這時建筑物就更易遭到破壞。由于覆蓋土的這些特性，因此在工程爆破實踐中要充分注意軟弱覆蓋土場地的具體條件，根據最不利的建筑物爆破震動響應，確定和調整爆破參數，確保建筑物的安全。
作者介紹：
崔未偉：浙江省高能爆破工程有限公司，從事爆破工程設計、現場管理
地址：浙江省杭州市教工路199號保亭綜合樓5樓
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參考文獻
[1] 李仕勝，劉蘭亭.爆破工程地質學.云南科技出版社.昆明：2003
[2] 田運生，汪旭光.場地條件對建筑物爆破震動響應的影響.工程爆破.2004年12月
[3] 高金石，張奇.爆破理論與爆破優化.西安地圖出版社.1993年
